ООО «Центр Грузовой Техники»

8(812)244-68-92

Содержание

Обслуживание подшипниковых узлов — РОСЭЛЕКТРО

6.3. Обслуживание подшипниковых узлов

Обслуживание подшипниковых узлов двигателя проводится при плановом и неплановом техническом обслуживании.



Надежность работы двигателя во многом определяется качеством технического обслуживания подшипниковых узлов.

Во время эксплуатации двигателя необходимо выполнять следующее:

  • контролировать шум подшипников и вибрацию во время работы;
  • следить за температурой подшипниковых узлов;
  • проводить регулярное пополнение и замену смазки;
  • вовремя диагностировать необходимость замены подшипников;

Расчетный срок службы закрытых подшипников около 20 000 ч. По окончанию срока службы подшипники подлежат замене.

Подшипники необходимо снимать с вала только в случае их замены и только с применением специального съемника.

Замену подшипников проводить по истечении срока их службы, а также при появлении аномальных шумов, стуков или заеданий.

При насадке на вал открытые подшипники рекомендуется нагреть в минеральном масле, закрытые — в воздушной среде до температуры + 80…+ 90 °С.



  Запрещается оказывать излишнее осевое давление на вал или наносить удары!

Для диагностики состояния подшипников рекомендуется применять специальные приборы вибродиагностики с анализаторами спектра.

Закрытые подшипники поставляются с заложенной на весь срок службы смазкой.

Открытые подшипники первично наполняются смазкой Изготовителем двигателя.

Периодичность пополнения смазки в двигателях с открытыми подшипниками,

(в часах, но не реже 1 раза в 2 года)

Расположение
вала
Температура окружающей среды, °С Синхронная частота вращения вала двигателя, мин1
3000 1500 1000 750 600
Горизонтальное + 25 3 000 4 000 6 000 10 000 13 000
+ 40 1 500 2 000 3 000 5 000 6 500
Вертикальное + 25 1 500 2 000 3 000 5 000 6 500
+ 40 750 1 000 1 500 2 500 3 250
При продолжительной работе в крайних пределах зоны «В» по частоте и напряжению питающей сети (см.
п. 3.2 Приложения 3) или с допустимой перегрузкой (сервис-фактором) периодичность пополнения смазки необходимо уменьшить в два раза, по сравнению с указанными значениями в таблице.

Количество смазки, необходимое для полной замены

(при пополнении необходимо 20-30% от указанного количества)

Типоразмер двигателя Кол-во смазки, г
со стороны рабочего конца вала с противоположной стороны
Габарит 80-180 всех исполнений Применяются закрытые подшипники, не требующие замены смазки
5А200,5А200К, 5А225К 170 112
5А225,5А250К 200 125
5АМ250,5А280К, 5АМ280, 6A315S, М
270
5АМ315, 6A315L 320

После двух пополнений смазка полностью заменяется.


  • При полной замене смазки снимается крышка подшипника, старая смазка удаляется из полости крышки подшипника и с подшипника, при помощи ветоши смоченной в бензине.
  • При пополнении смазки путем нанесения на подшипник, смазка втирается в сепаратор подшипника до уровня обоймы, и заполняется на 30% полость в крышке подшипника ближе к ее периферии.
  • При замене смазки шприцеванием, должны быть вывернуты сливные пробки во избежании попадания смазки внутрь двигателя.

Для смазки подшипников необходимо использовать следующие марки смазочных средств:

  • климатические исполнения У1, У2, УЗ, УХЛ4 и Т2 — Литол-24;
  • климатические исполнения ХЛ1, ХЛ2, УХЛ1, УХЛ2 — ЦИАТИМ-221.

Допускается использовать другие смазки, имеющие одинаковую основу с указанными.

Заводская смазка и ее основа Заменители
производитель марка смазки
Литол-24 (продукт загущения смеси нефтяных масел литиевым мылом оксистеариновой кислоты) ЛДС-3
SKF LGWA2, LGHQ3
Shell Alvania 3 или EP2
Mobil Mobilux ЕР 004
Esso Unlrex N2, N3 или S2
FAG Arcanol TEMP110
Castrol Spheerol AP3
ЦИАТИМ-221 (продукт загущения кремнийорганической жидкости комплексным кальциевым мылом стеариновой и уксусной кислот) ВНИИНП-207
Shell Aero Shell Grease 15 Aero Shell Grease 15A Aero Shell Grease 22
Mobil Moblltemp SHC 32

Не допускается смазку Литол-24 и ее заменители, имеющие литиевую основу, смешивать с кальциевыми (солидолы), натриевыми и алюминиевыми смазками.

Сменные уплотнения по валу

Для обеспечения степени защиты IP55 могут применяться V-образные уплотнения по линии вала. Изготовителем используются уплотнения оригинальной конструкции, однако в случае их замены допускается применять уплотнения фирмы SKF в соответствии с Приложением 7.

Замену уплотнений необходимо проводить, соблюдая следующую периодичность:

Тип уплотнения Периодичность замены, часы
V-образное резиновое уплотнение 4 000
Манжета армированная (ГОСТ 8752-79) 1 500

При замене V-образных резиновых уплотнений вал двигателя проворачивается и уплотнение пригоняется к уплотняемой поверхности так, чтобы был выдержан установочный размер «L», указанный в Приложении 7 Руководства.

При установке на вал новых V-образных резиновых уплотнений, торцевую поверхность трения на подшипниковой крышке и в подшипниковом щите необходимо смазать тонким слоем смазки ЦИАТИМ-221.

При установке новых армированных манжетных уплотнений между подшипниковым щитом и манжетой заложить смазку ЦИАТИМ-221.


Эксплуатация и смазка подшипников электродвигателей

Бесперебойная работа подшипника обеспечивает высокую продуктивность самого электродвигателя.

Чтобы избежать проникновения частиц пыли и грязи, крышки подшипников и крышки на торце вала двигателя тщательно закрывают. Иначе может произойти вытекание масла или подшипниковой смазки из узла, ее дальнейшего растекания и попадания на обмотку двигателя.

Что до состава смазки – в ее состав не должна входить кислота или смола, ведь пенообразование в процессе эксплуатации подшипников недопустимо. Если же пена появилась – требуется добавить новое масло, либо полностью его заменить. В качестве указателей масла выступают контрольные отверстия – перед тем как долить масло, отверстия нужно открыть. Вы видите масло в специальном отверстии? Значит, все нормально, электродвигатель функционирует правильно.

Необходимо не менее двух раз за смену осматривать сам подшипник и состояние смазки для подшипника – как вращаются кольца и соблюдена ли чистота смазочного материала, как сильно нагревается подшипник.

А как определить заранее, что смазка теряет свои свойства? На утрату свойств смазки подшипника электродвигателя указывают такие изменения: снижение вращения, нагревание или расплавление подшипника. Замена смазочного материала должна производиться после его загрязнения и сгущения: раз в несколько месяцев (4-6), исходя из состояния.

Более частую замену нужно осуществлять, если подшипники работают в экстремальных условиях: высокие температуры, пыль и пр. Тогда масло нужно доливать спустя 300 рабочих часов.

Прежде, чем проводить замену масла нужно:

  • Провести промывку подшипника керосином

  • Провести продувание воздухом

  • Промывание подшипника маслом

  • Залить свежее масло

Уход за подшипниками качения (шариковыми, роликовыми) ровно такой же, что и уход за подшипниками скольжения – соблюдение чистоты механизма, применение соответствующей смазки для подшипников электродвигателя.

Прежде, чем запустить двигатель нужно посмотреть, есть ли смазка в подшипниках электродвигателя – смазка не должна занимать более 2/3 от объема камеры. Последующую проверку и замену смазки нужно осуществлять по необходимости – при ремонте или ориентируясь на состояние смазки.

Производя замену смазки – промойте подшипники. Снимите крышки с торца, возьмите чистый бензин для очистки от старой смазки. После промывания подшипника, его нужно высушить при помощи сжатого воздуха.

О набивке смазки. Эта процедура проводится вручную, с помощью деревянных или металлических лопаточек. Надо ли говорить, что они непременно должны быть чистыми. Смазкой наполняются кольцевые углубления, обращенные к подшипнику, лучше всего около 1/3 нижнего пространства заполнить смазкой для подшипников электродвигателя. Также по диаметру забивается смазка в область между шариками и обоймами.

Применять нужно только качественную и сертифицированную смазку. В линейке смазочных материалов EFELE есть большой выбор смазок для подшипников электродвигателей:

  • Смазка для высокоскоростных подшипников электродвигателей: EFELE SG-311 и EFELE SG-321

  • Смазка для подшипников электродвигателей компрессорных систем: EFELE SG-321,EFELE MG-221

  • Смазка для подшипников электродвигателей в пищевой промышленности: EFELE MG-291, EFELE MG-202

  • Смазка для подшипников электродвигателей оборудования деревообрабатывающей промышленности: EFELE SG-321, EFELE MG-221

  • Смазка для подшипников электродвигателей в химической промышленности: Efele SG-394 

  • Смазка для подшипников электродвигателей, работающих в условиях повышенных температур: EFELE MG-214 и EFELE MG-211

Лучшее решение для обслуживания электродвигателей 

Пластичные смазки EFELE SG-321 и EFELE MG-221 – новейшие смазки от компании «Эффективный Элемент». Они предназначены для обслуживания тяжелонагруженных подшипников качения и скольжения электродвигателей, а также могут применяться в направляющих качения и скольжения, закрытых зубчатых передачах прочего промышленного оборудования и подъемно-транспортных машин.

EFELE MG-221 — это минеральная смазка на основе сульфоната кальция. Она работает в широком диапазоне рабочих температур, в условиях влаги и тяжелых нагрузок.

Преимущества EFELE MG-221:

  • Широкий диапазон рабочих температур (от -30 °С до +150 °С, кратковременно до +180 °С)
  • Высокая несущая способность (нагрузка сваривания ≥ 5000 Н)
  • Работоспособность в условиях ударных нагрузок
  • Отличные противоизносные свойства
  • Работоспособность во влажной среде
  • Устойчивость к смыванию водой
  • Высокие антикоррозионные свойства

Узнать подробности

 

EFELE SG-321 — это синтетическая (ПАО) морозостойкая смазка на основе сульфоната кальция. Она отличается высокой несущей способностью, может работать при очень высоких нагрузках, устойчива к смыванию водой.

Преимущества EFELE SG-321:

  • Широкий температурный диапазон (от -55 °C до + 150 °C)
  • Высокие антикоррозионные свойства
  • Высокая окислительная стабильность
  • Устойчивость к вымыванию водой
  • Совместимость с большинством пластмасс и эластомеров
  • Высокая несущая способность (нагрузка сваривания 6100 Н)
  • Высокая механическая стабильность
  • Длительный срок службы
  • Хорошие противоизносные свойства

Узнать подробности

Итак, забивка смазки завершена. Но праздновать завершение смазывания рано. Сначала элементы подшипника собираются и испытываются: сперва легко ли вращается при ручном движении, а после этого на протяжении 15 минут двигатель запускают на холостом ходу. Если с подшипником все нормально, то слышится только монотонный жужжащий звук и никаких посторонних ударов и стуков.

Соответствие масла для двигателей оценивается его вязкостью.

Вязкость масла определяется при температуре 50 °С, поскольку после этой отметки вязкость снижается медленно, и можно увидеть, насколько быстрее потечет эта жидкость по сравнению с равным объемом воды.

Исходя из мощности электродвигателя, применяются разные виды масел:

  • Масло для электродвигателей мощностью до 100 кВт (подшипники скольжения) – веретенное масло с вязкостью 3,0–3,5 градусов

  • Масло для двигателей, скорость вращения которых составляет 250 – 1000 об/мин (подшипники с принудительной циркуляцией) – утяжеленное турбинное масло

  • Масло для двигателей, скорость вращения которых составляет более 1000 об/мин (подшипники с принудительной циркуляцией) – легкое турбинное масло

При эксплуатации любого подшипника могут возникнуть неисправности, решить которые можно нижеописанными способами.

Перегрев подшипников скольжения

Неисправность: перегрев подшипников оборудования с кольцевой смазкой может произойти из-за медленного вращения колец (некорректная форма колец, малое количество масла) или их остановки (очень густое масло). Тогда все говорит о недостаточной подаче масла.

Как решить проблему: очень густое масло следует сменить, если масла стало мало – долить до нужного уровня (согласно масляному указателю).

Неисправность: подшипники также могут перегреваться от загрязнения и проникновения мусора в масляный фильтр или маслопровод. Кроме того само масло тоже не застраховано от загрязнения.

Как решить проблему: промывка всей масляной системы, очищение масляных камер, замена масла, уплотнение подшипников.

Неисправность: несоответствующее масло для двигателя, неверная заливка вкладышей, осевое давление на подшипники.

Как решить проблему:  применять исключительно эффективные масла и качественно заливать вкладыши.

Масло брызжет и течет из подшипников с кольцевой смазкой

Неисправность: чрезмерное количество масла брызжет и течет вдоль вала.

Как решить проблему: залить масло до риски масляного  указателя в подшипник, при работе смазочные кольца забирают часть масла и его уровень уменьшится.

Неисправность: малое уплотнение подшипника, увеличенные зазоры в торцах вкладышей или слишком малые отверстия для стока в низу вкладышей — это потенциально может способствовать попаданию масла в двигатель.

Как решить проблему: при помощи латунной шайбы добиться уплотнения подшипника, тщательно подогнав ее к валу.

Масло или его пары оказались внутри двигателя

Неисправность: из-за влияния вентилятора масляные пары (или самом масло) могут попасть из подшипника внутрь механизма – возможность загрязнения растет, если подшипники расположены внутри корпуса механизма.

Как решить проблему: добиться разрежения в участке вентилятора, чтобы масло засасывалось. Ликвидировать дефекты в подшипнике и уплотнить стыки между статором и щитами подшипников.

Неисправности подшипников качения

Неисправность: перегрев подшипников от некорректной сборки, чрезмерно плотной посадки внешнего кольца подшипника или оттого, что температурное расширение вала не учитывается в процессе эксплуатации – отсутствует зазор подшипника.

Как решить проблему: поместить прокладку между корпусом и крышкой подшипника или выточить сторону крышки.

Неисправность: наличие в подшипнике избыточной смазки или несоответствующей для использования в этом узле.

Как решить проблему: применять эффективную и подходящую смазку.


Смазка линейных направляющих и линейных подшипников

В нынешнее время фирма SKF производит линейные направляющие и подшипники для линейного движения, наполненные консистентным смазочным материалом в заводских условиях. Использование изнаначально смазанных линейных подшипников разрешает уменьшить время монтажа, потому что тогда нет надобности наносить смазочный материал. Надежность подшипника возрастает из-за внедрения точно определенной проектировщиками дозы смазки в заводских условиях. Помимо этого, применение изначально заполненных смазкой подшипников уменьшает издержки на техническое обслуживание. 
В шаблонном выполнении шариковые втулки и линейные направляющие SKF для линейного движения для осей поперечником 6мм и больше заполняются смазочным материалом в заводских условиях. 
 
Благодаря внутренней полости с консистентной смазкой и применению  специальных двухкромочных уплотнений SKF (2LS), в процессе эксплуатации не потребуется повторное нанесение смазки, потому что расчетный интервал смены смазки выше срока эксплуатации подшипника. 
Линейные подшипники смазываются высокоэффективной консистентной смазкой SKF LGEP2. 
В случае происхождения доп вопросов о подготовительном смазывании подшипников в заводских условиях пользуйтесь нашей тех. поддержкой и справочником-каталогом по подшипникам качения и скольжения. 
 
Уплотнение
Благодаря двухкромочному сальнику линейные подшипники, изначально наполненные смазочным материалом и работающие в обычных критериях, не требуется смазывать на протяжении всего срока эксплуатации. Встроенная манжета спроектирована непосредственно для линейного движения. Кромки манжеты поддерживают полный контакт с поверхностью прецизионного вала, в одно и тоже время создавая отличное уплотнение в том числе и при применении в самоцентрирующихся шариковых втулках серии LBC. Кроме того, данные уплотнения спроектированы для работы при невысоком коэффициенте трения. 
Смазка LGEP2 считается универсальным смазочным материалом для промышленности и автомобильной отрасли, являясь отличным антизадирным материалом для подшипников. Смазка сделана на базе литиевого мыла/минерального масла, с использованием специальных присадок, обеспечивающих неплохие антикоррозионные свойства и износостойкость. По запросу доступны специализированные  смазочные материалы для пищевой промышленности, а также высокотемпературные исполнения.

 Линейные направляющие >>

 

Профильные линейные направляющие, состоящие из линейного модуля (каретки) и направляющего рельса.

  • Повышенную жесткость конструкции
  • Бесшумное перемещение
  • Минимальное трение
  • Высокую точность
  • Минимальные затраты на обслуживание
  • Оптимальное соотношение: Цена / Качество


 Линейные подшипники для цилиндрических направляющих >>

Линейные подшипники (втулки линейного перемещения)
используются совместно с цилиндрическими направляющими (прецизионными валами)

  • Низкий коэффициент трения
  • Плавность хода
  • Пластиковый или стальной сепаратор
  • Возможность установки в корпус
 






 Шарико-винтовые пары (ШВП) >>

  • ШВП представляют из себя систему, состоящую из ходового винта и гайки с шариками
  • Высокая точность
  • Плавность хода
  • Жесткость конструкции
 




 Прецизионные стопорные гайки >>

  • высокая точность и жесткость фиксации
  • высокая нагрузочная способность

Используются в следующих областях:

  • монтаж ШВП
  • шпиндельные узлы
  • фиксация особо важных узлов механизмов
  • узлы с высокой осевой нагрузкой
  • узлы с высоким уровнем вибрации
 


 
 

 Уплотнения для линейных подшипников >>

  • подходят для уплотнения при поступательном движении
  • состоят из металического корпуса, покрытого резиной и уплотняющей кромки
  • уплотнения устанавливаются кромкой к смазке — для уплотнения или кромкой наружу — для защиты от попадаия грязи и пыли

 

 




 

Смазка для подшипников электродвигателей оборудования

В малых, средних и крупных электродвигателях используются подшипники разных типов и модификаций. И для полноценного функционирования электрических машин важно применять специализированную смазку для подшипников и правильно определять дозировку ее закладки. Материал данной статьи поможет более детально разобраться в данном вопросе.

Эксплуатационная необходимость в смазках

Подшипники применяются в электродвигателях в качестве опоры ротора и обеспечивают равномерность его осевого вращения и недостаточное количество смазки, равно как ее низкое качество, обуславливает снижение скользящего эффекта и провоцируют конструктивное намагничивание колец подшипника, а при обильном количестве она может попасть в электрическую машину и спровоцировать ее выход из строя.

Соответственно, замена смазки в подшипниковых узлах должна быть регулярной и своевременной, так как высокие температуры, вызванные значительными нагрузками и скоростями, продукты коррозии и механические взвеси приводят к ее окислению и утрате ею изначальных характеристик. Но при этом не следует забывать, что каждая замена смазки в подшипнике или втулке сопряжена с выводом электродвигателя из эксплуатации, что обуславливает простои и повышенные материальные затраты.

Применение специальных высокотемпературных и высокоскоростных смазок для подшипников – лучшее инженерное решение, которое позволяет:

  • Увеличить межсмазочный интервал.
  • Оптимизировать расходы на эксплуатацию и ремонт путем качественного смазывания подшипников.
  • Обеспечить высокую производительность и стабильную работу электрического оборудования.
  • Выйти на требуемую скорость вращения

Эксплуатационные свойства и применение смазочных материалов для подшипников

Назначение смазки, закладываемой вручную или подаваемой в подшипники механизированным способом, заключается в следующем:

  • Минимизация внутреннего трения подшипниками скольжения.
  • Герметизация подшипника от попадания механических частиц, пыли, окалины.
  • Отвод тепловой энергии, которая образуется в результате трения, значительных внутренних напряжений и передается от нагретого вала двигателя, эту функцию выполняют смазочные масла входящие в состав смазки.
  • Защита металлических конструктивных элементов от коррозии.
  • Уменьшение вибраций и шумов.
  • Увеличение срока службы пошипников работающих в тяжелых условиях работы

Виды применяемых смазочных материалов

Теоретически, как часть электрооборудования, подшипники могут обрабатываться густыми и жидкими смазками, но из-за вероятности попадания в обмотку на практике масла практически не применяются. Зато консистентные смазки с расширенным температурным диапазоном нашли широкое применение на всех видах электродвигателей. Они превосходно выдерживают значительные нагрузки, устойчиво противостоят выдавливанию смазочных материало и воздействию центробежных сил. Поэтому очень важен выбор смазки, в нашем случае — пластичных смазок, от этого на 70% зависит долгая работа подшипника.

Для эффективного и долговременного смазывания при подборе следует учитывать:

  • Конструктивные особенности подшипников качения и электродвигателей.
  • Характер эксплуатации (скорость вращения, режим работы, весовые и мощностные нагрузки).
  • Специфика среды эксплуатации (влажность, перепады и пределы температур, наличие химически агрессивных веществ и механических взвесей).

Таким образом, в зависимости от конкретики условий эксплуатации для обработки подшипников или втулок могут использоваться смазки:

  • Высокоскоростные. Применяются в электродвигателях с повышенными параметрами частоты вращения или со стабильно изменяющейся скоростной нагрузкой. Должны иметь консистенцию класса NLGI 2 и достаточно высокую температуру каплепадения, обеспечивать отличное отведение тепла и обладать повышенными противозадирными свойствами. Чаще всего рекомендуется при чрезвычайно высоких скоростях использовать смазки на базе синтетических базовых масел.
  • Высокотемпературные. Применяются консистентные смазочные материалы с высокой стабильностью и имеющие отличные антифрикционные свойства. Используются для подшипников, сопряженных с температурами окружающей среды выше + 120 ˚С.

Наши лучшие смазки для подшипников могут использоваться для увеличения срока службы электродвигателей укомплектованных подшипниками скольжения и качения, работающих при вращении свыше 1000 об мин. Смазка подшипников работающих при воздействии экстремальных условий работы нашими материалами помогает электродвигателю выполнять свои функции и приводит к увеличению срока службы всего механизма в целом. Мы предлагаем универсальные и экономичные решения для большей части электродвигателей.

Что предлагает Смазочная компания Интеравто для электродвигателей

Мы предлагаем несколько смазочных материалов, которые можно применять в подшипниках электрических двигателей различного назначения.

«Интерм» – термозащитная пластичная смазка. Основа формулы высокотемпературной смазки «Интерм» – минеральное масло с добавлением фторполимерных загустителей. Благодаря высокой механической стабильности рекомендуется к применению для обслуживания подшипников качения электродвигателей, работающий в продолжительном и повторно-кратковременном режиме и в условиях повышенных температур (до +180 градусов) и нагрузок, например, приводы дымососов, насосов, вентиляторов, станков и т.д. Это тот случай если вы ищите качественную смазку на широкий диапазон температур. Смазка работает в несколько раз дольше чем обычная литиевая смазка и обеспечивает надежную работу оборудования даже при высокой нагрузке.

«Скат» – высокотемпературная синтетическая смазка, разработанная на базе полиальфаолефинового масла средней вязкости. Высокая механическая и термоокислительная стабильность обуславливают длительное смазывание и устойчивость к выдавливанию. Эффективна в качестве смазки высокоскоростных подшипников качения и втулок (скорость вращения свыше 5000 оборотов). 

Многофункциональная смазка «Эрна-МФ» — пластичная смазка на основе базовых масел третьей группы для долговременной работы подшипников электродвигателей при температурах до +160 градусов. Смазка обеспечивает защиту узла трения от износа, сокращает затраты потребителей за счет более долгого периода пересмазывания, сокращения количества вышедших из строя подшипников — в отличие от смазки Литол в аналогичных условиях использования количество потребления сокращается в 4 раза. Идеально подходит для использования на электродвигателях сетевых коммунальных насосов горячего водоснабжения. Смазка обладает высоким ресурсом эксплуатации и применяется в подшипниках смазываемых как закладным способом так и шприцеванием.

Купить смазку для подшипников электродвигателей или получить консультацию  можно позвонив в Смазочную компанию «Интеравто» по телефону +7 (3412) 56-92-49

Разработка смазок для электродвигателей под заказ

Под заказ Смазочная компания ИНТЕРАВТО имеет возможность изготавливать смазки для электродвигателей с высокими скоростями оборотов до 80000 оборотов в минуту. Разработка смазок для подшипников электродвигателей гироскопов, высокоточных приборов, малогабаритных электродвигателей осуществляется нашим предприятием на контрактной основе.

Мы готовы изготовить высококачественные смазки на основе любых масел и загустителей, с интервалами рабочих температур от -90 до +200 градусов, с предельно малым моментом трогания при низких температурах – такие смазки востребованы изготовителями и потребителями микроэлектродвигателей с повышенными требованиями к ресурсу и качеству работы. Например по заказу одного из наших клиентов — предприятие по выпуску малогабаритных электродвигателей в военно-промышленном комплексе мы разработали и успешно внедрили низкотемпературную смазку «ИПФ-Арктик» — это смазка для критических температур и  высокоскоростных подшиипников качения работающих при температурах ниже минус 90 градусов. Смазка изготавливается полностью на основе отечественной компонентной базы и обеспечивает низкий момент трения даже в условиях быстрого выхода на рабочий режим.

Подшипники таких электродвигателей работают в экстремальном режиме, нередко в вакууме или инертной среде При высоких оборотах в зоне трения создается высокое контактное давление все это повышает требования к противоизносным свойствам смазочного материала и его нахождению в зоне трения. Разработка смазок для электродвигателей с малыми габаритами производится на собственной научной базе, а также в комплексе исследований используются научно-технологическая база партнеров компании.

В случае если ваше предприятие нуждается в таких смазках, например для замены импортных смазок, либо при разработке новых изделий вы можете направить заявку на разработку подобного материала либо на консультацию по применению уже имеющихся смазок.

Типичные проблемы при эксплуатации

Работа каждого подшипникового узла в электродвигателе, напрямую влияет на функциональность электрической машины в целом, определяет интенсивность вибраций и уровень механических и энергетических потерь. Соответственно важно обеспечить его долговечность и нормативную работу, минимизировав при этом разрушение и коррозию элементов подшипника.

Рассмотрим основные негативные факторы, снижающие его работоспособность, вызывающие дефекты и даже провоцирующие полный выход подшипника из строя. А также обозначим наиболее доступные и эффективные способы решения проблемы.

Длительный и критический перегрев подшипников скольжения

Неисправность: термические напряжения в подшипниках с кольцевой смазкой, сопровождающиеся изменением цвета металлических элементов и проводящие к их разрушению. Перегрев возникает из-за снижения скорости вращения кольца, которое свою очередь спровоцировано снижение количества смазки, ее засорением продуктами износа и распада и несоответствием реологических свойств смазочного материала конструктивным и функциональным особенностям оборудования.

Решение проблемы: проверить соответствует ли форма и размеры кольца конкретным производственным условиям. Пополнить смазку или выполнить ее полную замену на смазочный материал с меньшей вязкостью.

Неисправность: перегрев подшипников, вызванный засорением масленки. А также загрязнение смазки продуктами распада, пылеватыми частицами и механическими взвесями.

Решение проблемы: промывка канала смазочной системы по всей длине магистрали с полноценной ревизией и сменой смазочного материала. Также может потребоваться замена уплотнений подшипников.

Неисправность: некорректная смазка вкладышей. Осевая нагрузка на подшипник. Низкая эффективность смазки.

Решение проблемы: использовать смазки с подходящими вязкостными и реологическими характеристиками. Правильно выполнять ремонт подшипников.

Разбрызгивание и течи масла в системе кольцевой смазки

Неисправность: на валу явно видны следы течи масла, систематические интенсивные брызги.

Решение проблемы: произвести замену жидкого смазочного материала на консистентную смазку с необходимым классом вязкости.

Неисправность: недостаточное уплотнение подшипника, а также чрезмерные зазоры, сколы и трещины на поверхностях скольжения, износ торцов вкладышей.

Решение проблемы: ремонт и восстановление геометрической формы поверхности скольжения или замена втулки.

Масляные пары и масло попадают в электродвигатель

Неисправность: нарушение работоспособности электрической машины из-за загрязнения масляными частицами. Чем ближе подшипниковые узлы размещены к обмоткам, тем данное явление имеет более негативные последствия.

Решение проблемы: устранить люфты, зазоры и несоосность между подшипниками, валом и крышкой. При наличии в механизме принудительного охлаждения, вентилятор должен нагнетать поток воздуха или создавать его разряжение строго с инструкциями разработчика. В том случае если это не помогло следует заменить масло на консистентную смазку с невысокой вязкостью базового масла и вести наблюдение в течение 3-4 недель.

Дефекты подшипников качения

Неисправность: термоотпуск поверхностей скольжения в результате ошибок при монтаже и неверный расчет параметров: очень плотная посадка под запрессовку по внешнему диаметру или игнорирование температурного расширения тела вала.

Решение проблемы: привести в соответствие диаметр места под посадку подшипника. Для чего в зависимости от ситуации протачивают шейку вала или внутренне отверстие крышки.

Неисправность: избыточное количество смазочного материала в подшипнике или неэффективность масла.

Решение проблемы: выбор смазки или масла и его использование в узлах с учетом рекомендаций изготовителей оборудования и агрегатов.

Область применения

Проблематика

Рекомендованные смазки

Используемые свойства

Производство пластмасс и полимеров

Увеличение эксплуатационного ресурса деталей и узлов,

минимизация вибраций и шумов

ПФ-370

ИПФ-280

ИПФ-250

  • Работоспособность в диапазоне от -60˚С до +250˚С и высоких скоростях.
  • Отличные антикоррозионные свойства.
  • Высокая динамическая несущая способность.
  • Увеличенный межсмазочный интервал.
  • Термоокислительная стабильность.
  • Химическая инертность.

Стекольная и керамическая промышленность,

Производство минеральной и базальтовой ваты

Частое смазывание, высокие скорости и нагрузки, расширенный интервал минусовых и плюсовых температур

Интерм

ИПФ-250

Молиол

  • Работа в агрессивных и запыленных средах.
  • Длительный межремонтный период.
  • Улучшенный антикоррозионный эффект.
  • Работоспособность в высокооборотных узлах (DN < 800 000 мм/мин) и при температурах до +150˚С.

Текстильная и бумажная промышленность

Увеличение эксплуатационного ресурса деталей и агрегатов, снижение негативного воздействия высоких температур и скоростей

Интерм

ИПФ-250

Молиол

Эрна-МФ

  • Стабильный антифрикционный эффект.
  • Термостойкость вплоть до +160 ÷ 180˚С.
  • Работоспособность при умеренно скоростном факторе (DN до 300 000 мм/мин).

Ручной и механический электрический инструмент

Интенсивный износ пар трения, шумы и вибрации, чрезмерный перегрев деталей

Интерм

Молиол

Ламтол

  • Увеличенный межсмазочный интервал.
  • Термостойкость вплоть до +177˚С.
  • Высокая несущая способность.
  • Предотвращение прерывистого скольжения и скачкообразной амплитуды.
  • Инертность к запылению.
  • Антикоррозионные и противоизносные качества.

Металлургическая и полимерная промышленность

Вымывание и сбрасывание смазки, коррозия и износ, схватывание и заедание

Интерм

ИПФ EP-3

Mолиол

  • Длительный эксплуатационный срок.
  • Стойкость к вымыванию и выдавливанию.
  • Высокая термоокислительная и коллоидная стабильность.
  • Антикоррозионные и противоизносные качества.
  • Повышенная несущая способность.
  • Предупреждение сваривания поверхностей и проскальзывания.
  • Работоспособность в условиях повышенной запыленности.
  • Расширенный температурный интервал.

Спецтехника и оборудование, функционирующее на улице и при низких температурах

Коррозийные процессы, вымывание смазки, деструктуризация РТИ и эластомеров

ИПФ-250

ИПФ-280

  • Увеличенный срок службы.
  • Совместимость со многими полимерами, резинами и пластмассами.
  • Сохранение реологических и защитных свойств в диапазоне минусовых и плюсовых температур.
  • Морозостойкость (до -55˚С).
  • Работа в высокоскоростных узлах и сильнонагруженных агрегатах.

Необслуживаемые и обслуживаемые узлы нового поколения для дисковых борон производства БДТ-АГРО: 3800 руб

Необслуживаемые и обслуживаемые узлы нового поколения для дисковых борон производства БДТ-АГРО

Ставрополь, Ставропольский край Добавлено: в 14:20, 22 декабря 2016 , номер: 3811

Необслуживаемые и обслуживаемые узлы нового поколения для дисковых борон производства ООО «БДТ-АГРО» Необслуживаемый подшипниковый узел нового поколения, производимый БДТ-АГРО, приходит на замену широко распространённому, но морально устаревшему классическому подшипниковому узлу, используемому в настоящее время на дискаторах БДМ и его многочисленных аналогах. В Феврале 2013г. компания БДТ-АГРО представила необслуживаемый узел нового поколения на сельскохозяйственной выставке Волгоградской области «Агропромышленный комплекс – 2013». По итогам участия ООО «БДТ-АГРО» в выставке «Золотая осень 2014», проходившей в Москве на ВДНХ с 8 по 11 октября, в конкурсе «За производство высокоэффективной сельскохозяйственной техники и внедрение прогрессивных ресурсосберегающих технологий» узел, разработанный и изготавливаемый на нашем заводе, выиграл серебряную медаль. Награждение происходило на стенде Министерства Сельского Хозяйства. Запатентованные конструктивные решения (Патенты №114581, №131559 и №141397), применяемые в необслуживаемом подшипниковом узле, обеспечили высокую работоспособность и надежность в работе, при полном отсутствии необходимости в регулировке (необходима проверка затяжки гайки узла после обкатки по аналогии с автомобилем), и смазке узла (подшипник заполняется смазкой при сборке и в дополнительной смазке не нуждается). Необслуживаемый узел выполнен по принципу автомобильной ступицы – фланец узла с диском вращается, ось в корпусе узла неподвижна, гайка крепления оси находится с наружи корпуса. Поэтому для подтяжки гайки нет необходимости снимать крышку и копаться в смазке, что приходится делать в классическом подшипниковом узле. В корпусе необслуживаемого подшипникового узла применен надежный необслуживаемый закрытый роликовый конический двухрядный подшипник 6У-537909К1С17 от передней ступицы автомобиля «Соболь», с оригинальным лабиринтным уплотнением для защиты от пыли, что позволило увеличить срок службы узла режущего. Отсутствует необходимость постоянно шприцевать и бесконечно регулировать подшипники. Классический подшипниковый узел. Для примера рассмотрим классический подшипниковый узел, используемый на дискаторах БДМ и его многочисленных аналогах. Рис. 1. Классический подшипниковый узел Классический подшипниковый узел (рис. 1) содержит цилиндрический корпус 1, выполненный, как правило, из Сталь 20, с приваренными щеками 2 для крепления к стойке 3 двумя болтами 4. Внутри корпуса на ступенчатых поясах, на двух роликовых конических подшипниках 5 вращается кованая ось-грибок 6. На широкой шляпке оси болтами 7 крепится сферический диск 8. Крепление оси и регулировка подшипников осуществляется корончатой гайкой 9, с шплинтом 10. Подшипниковая полость закрывается фигурной крышкой 11, которая крепится шестью болтиками 12. Со стороны вращающейся шляпки оси подшипниковая полость защищена лабиринтным уплотнением 13, резиновой манжетой 14, и защитным металлическим кольцом 15. В процессе эксплуатации подшипниковый узел смазывается через масленку 16 установленную сбоку корпуса, между подшипниками. Подшипниковый узел получился громоздким. На большом неподвижном корпусе задерживается земля. Это приводит к забиванию орудий. Особенно двухрядных орудий. Особенно орудий с расположением подобного подшипникового узла снаружи сферы диска. Кованая ось-грибок 6 сложна и трудоемка в изготовлении, однако она же является слабым звеном в конструкции. Переход от шляпки к ножке грибка является концентратором напряжений. Были неоднократные случаи отрыва шляпки оси. В классическом обслуживаемом узле щеки 2 приваривают на достаточно тонкий корпус 1, при этом зачастую швы получаются слабыми и весь подшипниковый узел, вместе с диском отрывается и теряется. Под воздействием сварки корпус «уводит» посадка под подшипник нарушается, что требует дополнительной токарной обработки корпуса после сварки. Мало того, в конструкции корпуса с буртиком между подшипниками обработку посадочных мест под подшипники проводят с двух установок, для каждого подшипника отдельно. При переустановке корпуса получается несоосность посадочных мест до 0,3мм. Это же основы, Азбука! Все это приводит к деформации подшипников и их преждевременному износу. Толщина корпуса в классическом обслуживаемом узле около 12мм и требует дополнительной защиты от истирания. Отметим сразу, что лабиринтное уплотнение 13 хорошо защищает от проволоки и стеблей растений, а против давления грязи помогает слабо. Вызывает удивление очередность расположения защитной шайбы 15. Обычно металлическая защитная шайба должна защищать резиновую манжету от твердых фракций: проволоки, камней и т.п. и стоять на первом месте. Тут же металлическая защитная шайба стоит между подшипником 5 и манжетой 14 и, похоже, защищает манжету от смазки, а со стороны твердых фракций, грязи и пыли защиты для манжеты нет. Понятно, что сама манжета без смазки быстро сотрется и выйдет из строя. Мало того, сама манжета 14 никак не зафиксирована и при первой же смазке узла манжета, под давлением поступающей через масленку 16 смазки, прижимается своей торцевой (не рабочей) частью к вращающейся шляпке оси 6. Практически интенсивный износ манжеты с торцевой части происходит буквально с первых минут работы орудия. Если же подшипниковый узел заполнять смазкой не полностью, происходит выдавливание смазки грязью. Ни лабиринтное уплотнение, ни манжета, ни, тем более, металлическая защитная шайба не спасают. Грязь забивает подшипники, вызывая их разрушение. Отдельный вопрос – регулировка зазоров в подшипниках. Корпус 1 изготовлен из довольно мягкой стали. В процессе работы происходит постоянное смятие корпуса в зоне установки подшипников. Да и сама ось 6, хоть и изготовлена из Сталь 45, но имеет только частичную поверхностную закалку, таким образом, при работе ось постоянно растягивается. В результате подшипники приходится регулировать регулярно, в течение всего времени эксплуатации. Подшипники приходится регулировать не потому, что произошел износ самих подшипников, а потому, что регулярная регулировка заложена в конструкцию изначально! Понятно, что если роликовый подшипник вовремя не отрегулировать, его износ и разрушение происходят лавинообразно. А сам процесс регулировки? Чтобы начать регулировку подшипников необходимо открутить шесть болтиков 12, снять крышку 11 и очистить гайку и шплинт от смазки. После регулировки полость заполнить чистой смазкой и поставить крышку на место. Делать регулировку, во избежание попадания в подшипники грязи, желательно в чистом помещении, а приходится проводить регулировку в поле. Кстати, корпус подшипника в процессе работы орудия довольно сильно истирается в нижней части. Вместе с корпусом истираются головки нижних болтов 12. Грани болтов 12 быстро зализываются (они же совсем маленькие), и открутить после этого болты становится проблематично. Кстати, масленка тоже маленькая и истирается в первую очередь. Поэтому масленку 16 ставят только сзади корпуса 1 по ходу движения орудия. Появились левые и правые подшипниковые узлы. Важно не перепутать. Целый ряд фирм пытаются улучшить данную конструкцию: ставят усиленную защиту от грязи, завинчивающуюся чугунную крышку и т.п. Но полностью решить перечисленные проблемы не удается. Но появляются новые проблемы. Например: Завинчивающая крышка должна быть с левой и правой резьбой, чтобы избежать самоотвинчивания. Появляются правые и левые подшипниковые узлы. Установку таких узлов на орудие путают, иногда даже в стадии производства. В таком случае крышки стопроцентно откручиваются и теряются. Этот подшипниковый узел имеет массу недостатков. Однако такой подшипниковый узел вместе с изогнутой стойкой широко разрекламировали и «раскрутили». Сегодня многие уже не представляют, как может работать дисковая борона без гнутой стойки и без такого подшипникового узла. Однако, может! И прямая стойка, и новый подшипниковый узел уже не первый год успешно работают в дисковых боронах производства БДТ-АГРО. Необслуживаемый подшипниковый узел производства БДТ-АГРО. Уже давно на легковых автомобилях и даже на небольших грузовичках отказались от регулировки конических подшипников на колесах. Появились необслуживаемые закрытые роликовые конические двухрядные подшипники. Многие фирмы, не мудрствуя лукаво, начали устанавливать необслуживаемый подшипник в классическую схему подшипникового узла. Однако, это половинчатое решение. Нельзя наливать молодое вино в старые меха. Остается проблемная ось-грибок. Остается истирание тонкостенного корпуса. Закрытый роликовый конический двухрядный подшипник, конечно, обслуживания не требует. Однако, если внутренние обоймы стянуть не полностью, или в процессе работы произойдет местное смятие сопрягаемых деталей, обоймы разойдутся, в подшипнике появятся чрезмерные зазоры и двухрядный подшипник разрушится так же, как обычные подшипники в классическом узле. Таким образом, если устанавливать необслуживаемый подшипник в классическую схему подшипникового узла, мы получим те же проблемы, что и с обычными подшипниками: постоянная подтяжка (регулировка) подшипника, истирание корпуса и т.д. Рис. 2. Необслуживаемый подшипниковый узел Компания БДТ-АГРО пошла другим путем. Мы отказались от кованой оси-грибка, а корпус подшипников стал вращаться. Необслуживаемый подшипниковый узелнового поколения (рис. 2) производства БДТ-АГРО содержит втулку 1 с приваренными щеками 2 для крепления к стойке 3 двумя болтами 4. Во втулке неподвижно закреплена ось 5. Между буртиком оси и втулкой расположен двухрядный роликовый подшипник 6 с предварительно отрегулированным осевым зазором, закрытый и заполненный смазкой. Данный подшипник не требует обслуживания на весь период своей эксплуатации. К корпусу подшипника 7 с помощью болтов 8 крепится режущий диск 9. Между режущим диском и подшипником установлена крышка 10. Корпус подшипника и втулка между собой образуют лабиринтное уплотнение 11. Кроме этого для защиты подшипника от грязи применяется кассетный сальник 12. Ось 5 имеет резьбовую часть с лыской, и неподвижно закреплена с помощью гайки 13 и стопорной шайбы 14. Чтобы обеспечить взаимозаменяемость нового узла с классическим, пришлось слегка увеличить его размеры. Однако, сам корпус 7 теперь вращается, а втулка 1 прикрыта стойкой. Земле просто негде скапливаться. Конструкция необслуживаемого подшипникового узла универсальна, в нем отсутствуют такие понятия как левый и правый узел. Толщина металла втулки в месте приварки щек составляет 30мм. Это позволяет использовать большие сварочные токи, что обеспечивает высокое качество и прочность сварочных швов. Толщина втулки 1 необслуживаемого узла в месте соприкосновения с почвой составляет 30мм и не требует дополнительной защиты, а корпус подшипника 7 вращается, что: во-первых, значительно уменьшает его истирание, а во-вторых, истирание происходит равномерно по всей поверхности корпуса. Это гарантирует долговечность узла. Для подтяжки подшипника нет необходимости снимать крышку и копаться в смазке, что приходится делать в классическом подшипниковом узле. А главное, все поверхности, контактирующие с подшипником, подвергаются закалке. Это на порядок уменьшает случаи местного смятия металла и, соответственно, необходимость подтягивания подшипника. Для защиты от пыли и грязи предусмотрено оригинальное лабиринтное уплотнение 11 и кассетный сальник 12 не уступающий лучшим мировым образцам. Новый подшипниковый узел полностью взаимозаменяем с классическим узлом и может устанавливаться как на прямые стойки производства БДТ-АГРО, так и на гнутые стойки орудий других производителей. По заказу изготовляются необслуживаемые узлы для других дисковых борон и мульчировщиков, с креплениями отличными от БДМ. Обслуживаемый подшипниковый узел производства БДТ-АГРО. Имеются недостатки и в новом необслуживаемом подшипниковом узле. Слабым звеном оказался сам необслуживаемый подшипник. Если в самом подшипнике появился повышенный зазор ситуацию уже никак не поправить. Только замена подшипника, а подшипник дорогой. Защита подшипника от давления грязи носит пассивный характер. Понятно, одним щитом много не навоюешь. Нужен меч для ответного удара. В классическом подшипниковом узле можно продолжать работать и при полном выходе манжеты из строя. Нужно просто регулярно смазывать узел, чтобы смазка постоянно выдавливала грязь. Для тех, кто готов следить за орудием и проводить регулярную смазку предлагается новый подшипниковый узел. Рис. 3. Новый обслуживаемый подшипниковый узел Обслуживаемый подшипниковый узелнового поколения (рис. 3) производства БДТ-АГРО содержит втулку 1 с приваренными щеками 2 для крепления к стойке 3 двумя болтами 4. Во втулке неподвижно закреплена ось 5. Между буртиком оси и втулкой расположены два роликовых конических подшипника 6. К корпусу подшипника 7 с помощью болтов 8 крепится режущий диск 9. Между режущим диском и подшипником установлена крышка 10 с масленкой для смазки подшипника. Корпус подшипника и втулка между собой образуют лабиринтное уплотнение 11. Кроме этого для защиты подшипника от грязи применяется манжета 12. Ось 5 имеет резьбовую часть с лыской, и неподвижно закреплена с помощью гайки 13 и стопорной шайбы 14. Новый подшипниковый узел имеет все выше перечисленные преимущества необслуживаемого узла. Но в новом узле применяются обычные роликовые подшипники и обычная резиновая манжета. И то и другое гораздо дешевле, а, при своевременном обслуживании, работать будет даже лучше чем в необслуживаемом узле. К этому надо добавить, что масленка расположена с выпуклой стороны диска, легкодоступна и всегда чистая. А регулировка подшипников, по сравнению с классическим узлом, заметно упростилась.

3.2.2. Трудовая функция / КонсультантПлюс

Выполнение простых работ при монтаже (демонтаже) кранов мостового типа (подготовка элементов кранов мостового типа к монтажу (демонтажу), простой монтаж (демонтаж) элементов кранов мостового типа)

Уровень (подуровень) квалификации

Происхождение трудовой функции

Заимствовано из оригинала

Код оригинала

Регистрационный номер профессионального стандарта

Трудовые действия

Организация рабочего места в соответствии с заданием и требованиями безопасности при выполнении данной работы

Сборка и разборка резьбовых и фланцевых соединений

Крепление стыков монтажными болтами

Демонтаж лестниц и площадок

Шприцевание подшипников, заливка масла в редукторы

Необходимые умения

Выбирать инструменты, оборудование, оснастку и материалы для монтажных (демонтажных) работ согласно заданию

Применять несложный слесарный и измерительный инструмент по назначению и в соответствии с видом работ

Пользоваться такелажными и монтажными приспособлениями

Выполнять несложные такелажные работы

Производить разметку деталей по шаблону

Применять в работе нормативно-техническую документацию на выполняемые работы

Применять средства индивидуальной защиты с учетом характера производимых работ

Оказывать первую помощь пострадавшим на месте производства работ

Необходимые знания

Способы безопасного выполнения простых работ при монтаже (демонтаже) кранов мостового типа

Назначение, правила применения основного инструмента и приспособлений для выполнения работ при монтаже (демонтаже) кранов мостового типа

Устройство подъемных сооружений и такелажных средств и правила пользования ими

Назначение и устройство съемных грузозахватных приспособлений и тары, нормы их браковки

Виды грузов и способы их строповки

Система знаковой и звуковой сигнализации

Сортаменты применяемых материалов

Порядок действий в случаях возникновения аварий и инцидентов при производстве работ по монтажу (демонтажу) кранов мостового типа

Порядок допуска работников к производству работ по монтажу (демонтажу) кранов мостового типа

Требования охраны труда при выполнении простых работ по монтажу (демонтажу) кранов мостового типа

Устройство подъемных сооружений и такелажных средств и правила пользования ими

Другие характеристики

Смазка подшипников в амортизаторах — CFMoto X8 FAQ

    Странно почему изначально, этот узел не упоминается как смазываемый, но смазывать его обязательно нужно.

В ушах амортизаторов, установлены подшипники GE15ES.
Чтобы добраться до них, снимаем амортизатор, вынимаем втулки (две втулки вставлены с обеих сторон), аккуратно поддеваем и вынимаем пыльники и видим подшипник, закрепленный стопорными кольцами.
На фото, можно увидеть втулки подшипник, стопорное кольцо.

    Обратите внимание, на втором фото, на наружной обойме подшипника трещина. В результате, потребовалась замена подшипника. Дилер поменял амортизатор в сборе.  

Дополнение: На самом деле такой разрез (а не трещина, как я думал раньше) есть на всех подшипниках. А в моем случае, люфтил сам подшипник в ухе амортизатора.


     Если квадроцикл новый и втулки ещё не изношены, то для устранения скрипа, достаточно набить смазки и собрать всё назад. Если втулки уже изношены, тогда придется изготовить новые. Бывает и в подшипнике появляется люфт. Тогда можно заменить сам подшипник. Амортизатор придется менять в том случае, если разбито уже само ухо.
    Для смазки, как я писал уже выше, практически все снимают амортизаторы. Однако, если квадроцикл новый и ещё нет необходимости проверять износ втулок, то смазать подшипники, можно способом, который предложил  Hab
    Цитата:

по рекомендации многих форумчан в пятницу решил помазать ухи амортизаторам стоковым. Очень не охота было снимать амортизаторы (лень двигатель прогресса). ну нельзя столько времени возиться с техникой, а не кататься на ней. Решил что-то думать, чтобы и в последствии эта операция была не сложнее чем мазать задние втулки через штатные пресс-масленки (где даже колес снимать не надо).  Думал 30 минут.  Даже глаза закрыл — подключился к всеобщему полю информации. Там мне сказали, что врезать в уши пресс-масленки ну просто не реально (возни много и чего нибудь испортить можно), но посоветовали обратить внимание на то, что когда рукой принудительно амортизатор повернуть в креплении в ту или иную сторону от его положения в покое (подшипник установленный в ушах это позволяет), то между втулкой под болт (внешнее её частью) и сальником (защищающим щель от грязи) появляется достаточное свободное пространство чтобы туда что-то тонкое просунуть по касательной к втулке и накачать полости внутри уха амортизатора водоотталкивающей смазкой (какой, тут советовать сложно — выбор огромен . … каждому своя). Проснулся резко ….. стал искать, что из того, что есть под рукой может выполнить эту важную функцию ….. нашел — толстая игла от 20-кубового медицинского шприца. Сделал такую насадку для шприца стандартного (иглу с трудом но накрутил на резьбу 6мм тавотницы, что тоже оказалось под рукой — тавотницу в шприц и аллилуйя)



помазал все за 30 мин не снимая амортизаторов. Правда в этот раз колеса снимал (готовился ведь к снятию амортизаторов). Теперь с такой иголочкой в будущем и колеса снимать не буду, передние точно. Минус одна трудоемкая операция!!!!

всего в 8 ушей вошло прилично (в каждое ухо по 8 качков шприца). И правда там сухо с завода.


У подшипника есть отечественный аналог 1-ЕШСП15КИ

Подробнее о подобных подшипниках, можно почитать например здесь: http://aprom.by/cgi-bin/article.pl?words=shs

За материал спасибо Hab и zux001!

На наружной обойме подшипников есть проточка, и два отверстия расположенные напротив друг друга, т. е под углом 1800



кент2 предлагает использовать это, и ставить масленку в ухо амортизатора. При этом, полезно и подшипник сориентировать одним из отверстий к масленке. Однако, благодаря проточке и наличию двух отверстий, при шприцевании, смазка обязательно дойдет до внутреннего шара.  

Цитата:

    Я уже не раз писал, что надо ставить масленку в самом подшипнике даже отверстие есть. Совмещаем отверстие с масленкой, мажем каждые 500 км, ходят больше чем на BRP.
Сверлить отверстие под масленку так чтобы удобно было смазывать.


За материал, спасибо кент2!

Дополнение:

Приобрести новые подшипники можно например на сайте  http://www.podshipnik.ru За ссылки спасибо броневой и grekb!

Условия трения в опорной зоне процесса экструзии алюминия — Исследовательская информация Университета Твенте

TY — JOUR

T1 — Условия трения в опорной зоне процесса экструзии алюминия

AU — Ma, X.

AU — de Rooij, Matthias B.

AU — Schipper, Dirk J.

PY — 2012

Y1 — 2012

N2 — В процессах экструзии алюминия трение внутри канала подшипника важно для контроля качества поверхности продуктов экструзии .Материалы контактов имеют большую разницу в твердости, один из которых представляет собой горячий алюминий, а другой — закаленную инструментальную сталь. Кроме того, контактное давление велико, что означает, что контакт на границе раздела подшипник-алюминий является полностью пластичным. Полностью пластическая модель трения, зависящая от нагрузки, была разработана для таких полностью пластичных условий контакта. Эта модель контакта, основанная на шероховатости, применяется в мезоскопическом масштабе для расчета длин зон прилипания и скольжения на границе раздела подшипник-экструдат. Кроме того, для проверки модели были проведены эксперименты по экструзии алюминия с раздельной головкой.Длина заедания / проскальзывания как индикатор трения была измерена и сравнена с результатами модели. Результаты показывают, что модель хорошо согласуется с экспериментами по экструзии с раздельными головками.

AB — В процессах экструзии алюминия трение внутри канала подшипника важно для контроля качества поверхности продуктов экструзии. Материалы контактов имеют большую разницу в твердости, один из которых представляет собой горячий алюминий, а другой — закаленную инструментальную сталь. Кроме того, контактное давление велико, что означает, что контакт на границе раздела подшипник-алюминий является полностью пластичным.Полностью пластическая модель трения, зависящая от нагрузки, была разработана для таких полностью пластичных условий контакта. Эта модель контакта, основанная на шероховатости, применяется в мезоскопическом масштабе для расчета длин зон прилипания и скольжения на границе раздела подшипник-экструдат. Кроме того, для проверки модели были проведены эксперименты по экструзии алюминия с раздельной головкой. Длина заедания / проскальзывания как индикатор трения была измерена и сравнена с результатами модели. Результаты показывают, что модель хорошо согласуется с экспериментами по экструзии с раздельной головкой

кВт — IR-84942

кВт — METIS-292259

U2 — 10.1016 / j.wear.2011.11.001

DO — 10.1016 / j.wear.2011.11.001

M3 — Артикул

VL — 278-279

SP — 1

EP — 8

JO — Wear

JF — Износ

SN — 0043-1648

ER —

Влияние геометрии карманного подшипника матрицы на реакцию процесса прямой холодной экструзии

Ключевые слова: давление экструзии , отклонение пресс-формы, геометрия подшипника матрицы, угол матрицы, длина подшипника, глубина кармана, смещение кармана

Американский журнал машиностроения , 2014 2 (3), С. 65-69.
DOI: 10.12691 / ajme-2-3-3

Поступило 21.05.2014 г .; Редакция от 3 июня 2014 г .; Принята в печать 15 июня 2014 г.

Авторские права © 2013 Издательство «Наука и образование». Все права защищены.

1. Введение

Значительный интерес вызывают исследования влияния геометрии фильеры и других параметров экструзии на структуру потока, давление экструзии и механические свойства фасонных секций [1, 2, 3] .В последние годы больше внимания уделяется изучению несущей поверхности, поскольку она оказывает доминирующее влияние на характеристики процесса экструзии [4-9] [4] . Результаты исследования холодной экструзии профилей из алюминиевых и свинцовых сплавов с внутренними круглыми профилями с четырьмя симметричными выступами показали, что как максимальное давление, так и давление экструзии в стержне зависят от угла входа фильеры и уменьшения площади поперечных сечений [4] . Было обнаружено, что эти значения минимизируются при угле входа в матрицу 90 °.Результаты также показали, что кривизна продукта также зависит от этих переменных. Другое исследование также рекомендовало использовать конические заготовки для снижения давления экструзии. Результаты соответствующего исследования влияния формы штампа на состояние деформации во время горячей экструзии тонкостенных алюминиевых Т-образных профилей показывают, что прогиб или изгиб продукта можно контролировать с помощью высоты и формы передней камеры [5, 6, 7 ] . Это говорит о том, что параллельный подшипник на некоторой длине L необходим для контроля кривизны или изгиба продукта.Баланс потока критически важен для секций различной толщины; секции с более толстыми стенками текут быстрее, чем более тонкие, а участки вблизи центра фильеры текут быстрее, чем около стенок контейнера. Моделирование влияния параметров экструзии и геометрии фильеры на качество продукта. Однако из-за трудности практического получения геометрии штампа с желаемым радиусом штампа результаты моделирования не могли быть экспериментально подтверждены.О моделировании экструзии труб из алюминиевого сплава с несколькими отверстиями также сообщалось в [9] , в котором они измеряли углы изгиба на конце экструдированных труб, чтобы оценить влияние температуры экструзии, скорости и размера заготовки на форму трубы. Они обнаружили, что эти переменные существенно влияют на окончательную форму и качество трубы.

Традиционно управление потоком достигалось с использованием различных конфигураций подшипников: от ножниц до штампов скольжения, штампов с разгрузочными подшипниками, штампов с карманными подшипниками и т. Д.Каждый из них обеспечивает улучшение качества продукта или снижение давления экструзии за счет другого. Регулирование потока экструзии достигается за счет использования подшипников переменной длины; длина подшипников, по которым проходит металл, регулируется локально так, чтобы силы трения уравновешивали любую асимметрию скорости [10] . Недостатком этого метода является то, что подшипники выделяют тепло из-за трения, которое ограничивает скорости экструзии, достижимые до того, как произойдет плохое качество поверхности или локальный разрыв экструдированных материалов.По этой причине предпочтительнее использовать самые короткие подшипники [11, 12, 13] .

Хотя сдвиговые фильеры идеально подходят для алюминия, они не подходят для экструзии композитов, полимеров и определенных сплавов, которые лучше работают с обтекаемыми или профилированными фильерами, которые обеспечивают плавный поток материала, более однородно деформированный продукт, более низкое давление экструзии и отсутствие интенсивных нагрузок. полоса сдвига. Однако обтекаемые матрицы ограничены простыми и в некоторой степени симметричными формами. Обычно экструзию проводят при очень высоких температурах, и в случае штампов со сдвигом или плоской поверхностью с интенсивным сдвигом металла есть вероятность адиабатического нагрева или жаростойкости, возникающей в процессе экструзии.Матрицы с режущими кромками или подшипники с ослабленным концом давали бы пониженное давление экструзии, но они бы легко изнашивались и требовали частой шлифовки для поддержания желаемых размеров продукта и увеличенной кривизны продукта [14, 15, 16] . Параллельные подшипники могут привести к увеличению сопротивления в канале подшипника и непредсказуемости процесса экструзии [17] . Точно так же карманные подшипники обеспечивают равномерную скорость на выходе по всей секции подшипника, но, как и параллельные подшипники, приводят к повышенному сопротивлению.По сути, это сдвиговая матрица с подающей пластиной с острыми кромками на входной стороне и нулевой опорной длиной [18] .

Поток материала также можно контролировать с помощью профильного кармана (втягиваемого или питателя) перед матрицей, что позволяет использовать короткие подшипники. Соответствующая конструкция кармана поможет регулировать поток материала и приведет к созданию подшипников одной длины или даже подшипников нулевой длины. Это предпочтительнее, чем плоская матрица с различной длиной опоры, поскольку карманная матрица может быть легче обработана или исправлена, особенно для экструзии тонкостенного профиля.Карманная матрица обычно требуется для экструзии сложной геометрии. Фундаментальные представления о конструкции карманов в настоящее время недостаточны и зависят в первую очередь от опыта проектировщика штампов [19] . Была проделана ограниченная работа по систематическому изучению влияния геометрии карманов и смещений на поток металла. Следовательно, существует необходимость спроектировать головку таким образом, чтобы преимущества как обтекаемой формы, так и фильеры со сдвигом могли быть достигнуты с учетом изгиба продукта.

Целью настоящего исследования было оценить влияние геометрических параметров опоры матрицы, таких как угол матрицы, длина опоры матрицы, глубина кармана и смещение на нагрузку выдавливания и прогиб прессований с целью получения оптимальных условий потока металла.

2. Методика экспериментов

2.1. Процедура экструзии

Алюминиевый сплав был расплавлен и отлит в формах из оцинкованной стали до Ø26 мм. Элементный состав AAS и свойства материала сплава приведены в Таблице 1 и Таблице 2 соответственно.Экструзионные заготовки обрабатывались до Ø25,4 мм x 26 мм и подвергались прямой экструзии на ручной гидравлической машине для испытаний на сжатие ELE Compact-1500, как показано на Рисунке 1. В качестве смазки использовалось масло, работающее на сдвиговое усилие, а экструзионная установка промывалась каустической содой после каждого экструзия. Средние максимальные значения экструзионных нагрузок были получены для каждой экструзии на установившейся стадии процесса [1, 20] . Экструзионная установка была спроектирована для прямой и обратной экструзии алюминия и других легких сплавов и состояла из цилиндрического толстостенного стального контейнера и внутренней вставки для обеспечения экструзионной камеры, которая вместе с экструзионными головками и плунжером образовывала экструзионный узел.

Таблица 1. Состав алюминиевого сплава
AAS

Рис ure 1. Экструзионная установка

Таблица 2. Свойства материала алюминиевого сплава

Матрицы с плоским карманом для определения влияния геометрии кармана на параметры экструзии были изготовлены с коэффициентом обжатия R 0,3 (Ø14 мм). Один комплект штампов был изготовлен в соответствии с рисунком 2 с различной глубиной (H) 3, 4, 5, 6 и 7 мм при смещении (o), равном 2.0 мм; другой набор для изменения смещения (o) 1,0, 1,5, 2,0, 2,5 и 3,0 мм на глубине 4,0 мм. Матрицы с коническими карманами были изготовлены в соответствии с рисунком 3 диаметром до 14 мм и с углами входа фильеры 60 °, 75 °, 90 °, 105 °, 120 °, 150 ° и 180 °.

Рисунок 2. Плоская матрица с карманом

Рисунок 3. Конический карман с параллельным подшипником

2.2. Измерение прогибов вытяжек

После экструзии экструдеры были осторожно отделены от штампов и удерживались на токарном станке с использованием трехкулачкового патрона.При вращении патрона были измерены максимальные осевые отклонения на расстоянии 25 мм от торца патрона с использованием вертикального измерителя высоты, как показано на Рисунке 4.

Рис. ure 4. Установка для измерения прогибов экструдеров

3. Результаты и обсуждение

3.1. Влияние угла матрицы

На рис. 5 показано, что при всех степенях сжатия увеличение угла входа снижает давление экструзии до минимального значения при угле включенной матрицы 90 °, а затем постепенно увеличивается с дальнейшим увеличением угла матрицы.Пониженное давление экструзии при угле экструзии 90 ° обусловлено наименьшей избыточной энергией при угле сдвига 45 ° для большинства металлов [21] , при котором экструзионный поток в основном происходит за счет скольжения. Также наблюдается, что давление экструзии выше при углах входа ниже 90 °. Как показано на Рисунке 6, при увеличении углов экструзии достигается постепенное уменьшение прогибов экструдера. Эти результаты в целом согласуются с более ранними выводами [4] , которые указали на постоянную кривизну (радиус) между углами матрицы от 60 ° до 120 ° и быстрое увеличение за пределами угла матрицы в 120 °.Углы матрицы приводят к образованию кармана перед отверстием матрицы, тем самым создавая условия для улучшенного потока. При угле фильеры 180 ° образование мертвой зоны металла приведет к увеличению сопротивления экструзии, но достигается контроль потока материала, что приводит к меньшим прогибам и кривизне экструдированного материала.

Рис. 5. Давление экструзии в зависимости от угла головки.

Рис. 6. Отклонение выдавливания в зависимости от угла матрицы

3.2. Влияние длины подшипника матрицы

На рис. 7 показано, что при всех уменьшениях матрицы с увеличением длины подшипника увеличивается давление экструзии. Результаты в целом согласуются с выводами исследования, проведенного [17] , в котором моделировалось течение алюминия в опорной зоне для экструзии тонкостенных профилей. Результаты также подтверждают более ранние выводы [10, 22, 23] о том, что сила экструзии (трения) увеличивается по мере увеличения контактной площадки фильеры. Как показано на Рисунке 8, более низкие прогибы экструдированного элемента были получены с использованием штампов большей длины подшипников, а прогибы выдавленного элемента стремятся к нулю, когда длина подшипника штампа становится больше, а радиусы кривизны пресс-формы становятся бесконечными.Это показатель прямолинейности, и по результатам был получен минимальный изгиб сечения при длине подшипника L 15,85 мм [4, 7] . В аналогичном исследовании, проведенном [5] , был получен минимальный изгиб сечения тонкостенных сечений за счет увеличения высоты предкамеры и площади поверхности, достигнув оптимальной высоты h 14,642 мм для R = 0,21.

Рис. 7. Давление экструзии в зависимости от длины подшипника штампа

Рисунок 8. Деформация выдавливания в зависимости от длины подшипника штампа

Рис. 9. Давление экструзии в зависимости от глубины кармана

3.3. Влияние глубины кармана

Влияние глубины кармана на давление экструзии зависит от геометрии кармана. На рисунке 9 показано, что для плоских карманов увеличение глубины кармана увеличивает давление экструзии. По мере того, как углубление углубляется, опора матрицы представляет собой, по существу, параллельный канал с двумя фронтами сдвига и увеличенной поверхностью трения, и, как обнаружено в [22] , от параллельного канала можно ожидать нестабильного и непредсказуемого поведения.Для конических карманов увеличение глубины кармана снижает давление экструзии. Уменьшение можно объяснить тем фактом, что, как и в случае штампов со сдвигом, поверхность трения также увеличивается, но экструзия происходит в основном за счет механизма скольжения при пониженных давлениях. Как показано на фиг. 10, увеличение глубины кармана снижает прогиб экструдеров как для плоской, так и для конической геометрии кармана матрицы из-за улучшенных условий потока материала перед отверстием матрицы, как указано в [4] .

Рисунок 10. Отклонение выдавливания от глубины кармана

3,4. Влияние смещения кармана

Влияние смещения кармана на прогиб выдавливания зависит от геометрии кармана. На рисунке 11 показано, что для плоского кармана увеличение смещения кармана (o) снижает давление экструзии в соответствии с результатами исследования [19] . Результаты показывают, что с обеими геометриями карманов поток материала на начальной стадии экструзии неоднороден. Это дополнительно подтверждает результаты исследования [12] , в котором исследовалось неоднородное течение металла в алюминиевых профилях сложной трехмерной геометрии, согласно которому даже небольшая неоднородность потока металла может существенно повлиять на окончательную геометрию экструдеров. [25] также было обнаружено, что такой неравномерный поток вызывает поперечное растрескивание, изгиб, деформацию и скручивание экструдированных изделий.На рисунке 12 показано, что увеличение размера смещения между краем кармана и краем отверстия матрицы снижает прогиб экструдеров. Это объясняется улучшенным потоком в подшипнике штампа в соответствии с выводами [13, 19, 26] с использованием аналогичных методов, что небольшие смещения приводят к медленной скорости потока, но большие смещения приводят к более высокой скорости и позволяют облегчить поток. материала и, следовательно, уменьшенная кривизна. Результаты также согласуются с выводами исследования [8] о том, что на качество заготовки, помимо других параметров экструзии, влияет геометрия головки.

Рис. 11. Давление экструзии в зависимости от смещения кармана

Рис. 12. Отклонение выдавливания в зависимости от смещения кармана

4. Заключение

В статье показано, что контроль давления экструзии и прогиба экструзии может быть достигнут с использованием геометрических параметров опоры матрицы, таких как угол матрицы, длина опоры матрицы, глубина кармана и смещение. Геометрия плоских карманов снижает прогиб продукта, но, как и параллельные подшипники, приводит к увеличению давления или нагрузок экструзии.Чтобы добиться меньшего отклонения продукта, размер смещения должен быть достаточно большим, чтобы обеспечить достаточную скорость и более легкий поток материала. Однако лучшие условия потока достигаются при использовании конической формы фильеры для достижения минимальных экструзионных нагрузок и отклонения продукта, поскольку экструзия осуществляется преимущественно за счет механизма скольжения, обусловленного углом экструзии.

Список литературы

[1] Госвами, Р. К. Анандани, Р. К., Сиканд, Р., Малик, И.А., Гупта, А. «Влияние параметров экструзии на механические свойства ММС 2124AI-SiCp, литых с перемешиванием», Mater. Пер. JIM 40 (3): 254-257, 1999.
В статье CrossRef
[2] Пакановски Дж. И Засадзински Дж. «Эффект избранные параметры экструзии алюминия при изменении температуры в системе фильер », Arch. Металл. 43 (4): 389-398, 1998.
В статье
[3] Schmoeckel, D., Vonschlotheim, GF, Wansel, A. «Оценка производственного процесса холодной экструзии», в 1 st Int. Симпозиум по экологически сознательному проектированию и инверсному производству, 186: 414-419, 1999.
В статье
[4] Onuh, S.О., Экоя, М., Адейеми, М. «Влияние геометрии фильеры и скорости экструзии на холодную экструзию алюминия и свинцовых сплавов», J. Mater. Proc. Tech ., 132: 274-285, 2003.
В статье CrossRef
[5] Кавалек, А., Миленин, А. Дия, Х. “ Анализ влияния формы штампа на состояние деформации в процессе экструзии тонкостенных алюминиевых профилей », Металлургия, , 44 (2): 597-101, 2000.
В статье
[6] Ajiboye, J.S. и Адейеми, М. «Влияние площадки пресс-формы на холодную экструзию свинцового сплава», J. Mater. Proc. Tech., 171 (3): 428-436, 2006.
В статье CrossRef
[7] Gundu, D.T.andTuleun, L.T. «Эмпирические модели для прогнозирования давления экструзии и изгиба профиля с использованием длины опоры матрицы и передаточного отношения», Int.J. Pure & Appl. Sci ., Pan-African, 1 (2): 64-69, 2008.
В статье
[8] Lontos, AE, Soukatzidis, FA Демосфенус Д.А., Балдукас А.К. «Влияние параметров экструзии и геометрии матрицы на качество получаемой заготовки с использованием метода конечных элементов», в: Труды 3 rd Int. Конференция по машиностроению (ICMEN), 1-3 октября 2008 г., Халкидки, Греция, 215-228.
В статье
[9] Chen, HK, Chuang, WC, Torng, S. «Анализ методом конечных элементов экструзии с несколькими отверстиями труб из алюминиевого сплава, ” J. Mater. Proc. Tech ., 201: 150-155, 2008.
В статье CrossRef
[10] Theodja, WW, «Трибомеханический процесс на площади сопла во время экструзии. сплава AA6063 »в: Proceedings, 5 th International Extrusion Technology Seminar, Chicago, Illinois, 467-474, 1988.
В статье
[11] Lee, G.A. и Im, Y.T. «Анализ и проектирование фильеры процесса горячей экструзии с плоской матрицей 2. Численное моделирование длин подшипников», Int. J. Mech. Sci., 44: 935-946, 2002.
В статье CrossRef
[12] Li, Q., Smith, C.J., Харрис, К., Джолли, М.Р. «Исследования методом конечных элементов на влияние конструкции карманных фильер на поток металла при экструзии алюминия. Часть I. Влияние угла и объема кармана на течение металла », J. Mat. Proc. Tech., 135: 189-196, 2003.
В статье CrossRef
[13] Li, Q., Smith, CJ, Harris, C., Джолли М.Р. «Исследование методом конечных элементов влияния конструкции карманных штампов на течение металла при экструзии алюминия.Часть II: Влияние конфигураций геометрии карманов на поток металла », J. Mat. Proc. Tech., 135: 197-203, 2003a.
В статье CrossRef
[14] Шеппард, Т. «Экструзия алюминиевых сплавов», Kluwer Academic Publishers, AA Dordrecht, IV, Нидерланды, 127-156, 170-185.
В статье
[15] Lof, J.«Упруговязкопластические модели FEM для потока алюминия в опорной зоне фильеры для экструзии тонкостенных профилей», J. Mater. Proc. Tech., 114: 174-183, 2001.
В статье CrossRef
[16] Altan, T., Wu, W., Ли, Г., Тан, Дж. «Анализ методом конечных элементов трехмерного течения металла в процессах холодной и горячей штамповки», CIRP Annals, 43 (1): 235-239, 1994.
В статье CrossRef
[17] Lof, J., Huetink, J., Nilsen, K.E. «Моделирование FEM потока материала в опорной зоне фильеры процесса экструзии алюминия», в: Proceedings of the 7 th International Extrusion Technology Seminar, Wauconda, Illinois, 2000, Vol. 2: 211-222.
В статье
[18] Muller, K.Б. (). «Гибка экструдированных профилей в процессе экструзии», J. Machine. Tools & Manuf., 46 (11): 1238-1242, 2006.
В статье CrossRef
[19] Carmai, SJJ, Pitakthapan Sechjarern. «Трехмерный конечно-элементный анализ течения металла при горячем прессовании алюминия Т-образного профиля с различными смещенными карманами». J. Достижения в Mater. и Manuf.Eng., 31 (2): 463-468, 2008.
В статье
[20] Gundu, DT «Исследования и численное моделирование материальных потоков в прямая экструзия с использованием подшипников карманного типа », докторская диссертация, Сельскохозяйственный университет, Макурди, Нигерия, 2010.
В статье
[21] Чаркрабарти, Дж.«Теория пластичности», Междунар. Эд, McGraw-Hill, Inc., Сингапур, 1987, 791 стр.
В статье
[22] Лоф Дж. И Хьютинк Дж. «Численное моделирование процесса экструзии алюминия» в: Proceedings of 2 nd Конференция ESAFORM по обработке металлов давлением, Гимарайнш, Португалия, 1999 г., Ред .: JA Ковас, стр. 29-32.
В статье
[23] Tiernan, P., Драганеску, Б., Хиллери, М.Т., «Моделирование силы экструзии с использованием метода отклика поверхности», Int. J. Manuf. Техника . 27: 48-52, 2005.
В статье CrossRef
[24] Tan, X., Bay, N., Zhang, W. «Измерение трения и моделирование при испытаниях на выдавливание стержня вперед », в: Труды: ИМехЭ, 217 (J): 71-82, 2003.
В статье
[25] Ян, ЧАС.и Ся, Дж. «Подход к оптимальному проектированию технологических параметров в процессе экструзии профиля», Sci. & Тех. Adv. Материал . 7: 127-131, 2006.
В статье CrossRef
[26] Головко О., Мамужич И., Грыдин Карман О. конструкция штампа на основе численных исследований процесса экструзии алюминия », Металлургия, 45 (3): 155-161, 2006.
В артикуле

СИСТЕМА ДЛЯ СТРОИТЕЛЬНОЙ ЭКСТРУЗИИ АЛЮМИНИЯ

Гибкость системы экструзии алюминиевого профиля дает множество возможностей при создании простой рамы или полного многоосевого решения.

Машиностроение может быть выполнено с использованием алюминиевого профиля и других механических компонентов, которые можно просто прикрутить к каркасу алюминиевого профиля.

Использование алюминиевого экструзионного профиля означает, что, когда придет время менять инструмент, процесс можно быстро и легко изменить в соответствии с требованиями новой линии, что позволит сэкономить время и деньги в будущем.

Компоненты, такие как линейное движение, редукторы, двигатель и производимые детали, помогут выполнить все операции «под ключ».

Ассортимент предлагает широкий выбор аксессуаров, включая ручки, застежки, петли, защелки и динамические элементы, которые могут облегчить линейные движения.

Ассортимент продукции отличается не только надежностью, но и современным дизайном, и он подходит для большинства областей применения — от промышленных до офисных и бытовых.

Некоторые из самых инновационных дизайнов в мире также являются наиболее гибкими. Бескомпромиссное сочетание функциональности и стиля — отличительная черта системы профилей. У нас есть ряд продуктов и аксессуаров, которые удовлетворяют самые разнообразные требования современного оборудования.

С помощью системы построения профилей можно рационально и экономично построить широкий спектр установок, от оборудования для индивидуальных рабочих мест до автоматизированных систем манипулирования.

Базовый профиль и аксессуары

Модульная структура системы означает, что все элементы отдельных групп продуктов полностью совместимы друг с другом и могут быть объединены по желанию для создания новых вариаций и индивидуальных решений для конкретных проблем.

Простой набор крепежных деталей облегчает сборку и разборку в большинстве случаев с помощью шестигранного ключа. С алюминиевым профилем размером от 20 × 20 до 240 × 120, который также имеет различную прочность для каждого размера.

Завершает упаковку защелки, заглушки, скользящие элементы, крышки профиля, угловые кронштейны, петли, элементы пола и многое другое, что означает простоту сборки и гибкость, позволяющую вносить изменения в будущем, и, наконец, прочную конструкцию профессионального вида.

Экструзионный подшипник BBD SS, для автомобильной промышленности, 4999 рупий / штука


О компании

Год основания 1996

Юридический статус компании с ограниченной ответственностью (Ltd./Pvt.Ltd.)

Характер бизнеса Производитель

Количество сотрудников От 51 до 100 человек

Годовой оборот10-25 крор

Участник IndiaMART с марта 2008 г.

GST24AAICB7055K1ZH

Код импорта и экспорта (IEC) 08100 *****

Экспорт в Бангладеш, Непал, Сингапур

Начало в 1996, в Ахмедабаде (Гуджарат, Индия), мы « Ремень и подшипниковый дом » — выдающиеся оптовые продажи , торговцы, экспортеры, импортеры, производители широкого ассортимента Подшипники для нефтяных месторождений, Промышленные подшипники, Промышленные роликовые подшипники, Шкивы подшипников, Установленные роликовые подшипники, Установленные шариковые подшипники, и т. Д.Мы открыли бизнес как индивидуальное предприятие . Предлагаемые нами продукты точно спроектированы с использованием металла оптимального сорта с помощью передовых технологий в соответствии с установленными отраслевыми нормами. Кроме того, эти продукты проверяются на их качество по ряду параметров качества, прежде чем поставляться нашим клиентам, гарантируя их безупречность со стороны пользователя. Предлагаемые продукты широко используются в различных отраслях промышленности, таких как машиностроение, производство, автомобилестроение и т. Д. Кроме того, эти продукты проверяются на их качество по ряду параметров качества, прежде чем поставляться нашим клиентам, гарантируя их безупречность со стороны пользователя.Наши предлагаемые продукты широко ценятся нашими клиентами за их огромные характеристики, такие как прочная конструкция, точно спроектированная, плавная работа, некоррозионная стойкость, твердость, простота установки и долговечность.

Видео компании

Экструзионные слайды — Руководство к игре 0

Экструзионные слайды состоят из набора профилей, которые растягиваются за счет скольжения друг по другу.Есть два способа добиться этого: втулки или V-образные колеса. Направляющие втулки соединяют эти направляющие с двумя самосмазывающимися пластиковыми деталями, которые плавно скользят по пазам в профиле. Слайды с V-образным колесом имеют V-образные подшипники с канавками по обеим сторонам экструзии, которые входят в углубления на экструзии, позволяя ступеням плавно скользить.

REV, Actobotics и goBILDA продают комплекты слайдов для экструзии, которые прекрасно интегрируются с существующими деталями комплектов FTC. Помимо этого, OpenBuilds продает комплект экструзионных суппортов с V-образным колесом, подходящий для более тяжелых нагрузок, а Misumi предлагает несколько различных размеров экструзионных суппортов на основе втулок.REV также продает комплект скольжения 8020 для подшипников с V-образной канавкой для FRC®, который не рекомендуется для случаев использования FTC.

Примечание

Мы рекомендуем новым командам, использующим экструзионные слайды, придерживаться наборов, разработанных для FTC, а не создавать свои собственные.

Комплект линейного перемещения 15 мм REV Robotics

Комплект линейного перемещения REV 15 мм основан на системе экструзии 15 мм. Этот комплект для экструзии не работает без изменений. Это было частично исправлено REV, поскольку они разработали вторую версию своего набора слайдов, который имеет гораздо лучшие допуски на слайдеры Delrin.

Тем не менее, вы увидите, что некоторые конкурирующие команды используют этот комплект с несколькими модификациями, такими как добавление большого количества смазки и установка ползунков по-другому. Команды также напечатали свои собственные слайдеры на 3D-принтере, хотя это не лучшая идея для команд, не имеющих большого опыта в 3D-печати. Одна из самых больших проблем со стандартным комплектом REV — это склонность слайдов заедать. Кроме того, поскольку единственное, что прикрепляет один профиль к другому, — это пластиковый слайдер, слайды REV не особенно прочны и требуют перекладины для сохранения выравнивания.

В целом, этот комплект легкий, простой и дешевый. Это может быть хорошим началом для команд, использующих REV и нуждающихся в линейном расширении, и, как правило, его можно использовать прямо из коробки. Однако он не очень гладкий и раскрывает свой максимальный потенциал только при изменении и настройке.

Преимущества

  • REV содержит полное руководство по установке линейных направляющих

  • Легко взаимодействует с системой сборки REV

  • Легкий, следует использовать только для легких / средних нагрузок

  • Если доработать, может быть очень эффективным линейный слайд

Недостатки

  • Не работает сразу после распаковки

  • Может сгибаться под нагрузкой, требуется дополнительная опора

  • Могут потребоваться некоторые модификации, например, кастомные ползунки

11115 Без глютена, Rover Ruckus, индивидуальные слайды REV

8680 Kraken-Pinion, Rover Ruckus, слайды REV

Комплект направляющих X-rail для Actobotics

Комплект X-rail Slide Kit компании

Actobotics отлично работает сразу после покупки.Однако основной нюанс заключается в том, что комплект имеет очень низкую максимальную нагрузку (2 фунта при максимальном выдвижении) .

Команды должны будут сохранять свои конструкции в этом наборе особенно легкими. В этом слайде используется эластичное втягивание с помощью хирургической трубки, что означает, что вместо удлиняющей и возвратной струны всегда действует сила втягивания. Это помогает упростить натяжение и намотку, однако ограничивает скорость движения ползуна. Кроме того, пластиковые торцевые крышки имеют репутацию регулярно ломающихся, потому что они выдерживают ударную нагрузку каждый раз, когда ползун выдвигается на максимум.Альтернативы, напечатанные на 3D-принтере, могут быть более прочными, чем стандартные торцевые крышки.

Внимание

Настоятельно рекомендуется, чтобы бригады добавляли дополнительный набор подшипников с V-образной канавкой в ​​конце каждого элемента экструзии, чтобы придать каждой ступени дополнительную точку опоры. Это повысит грузоподъемность и, возможно, плавность хода.

Преимущества

  • Легко взаимодействует с системой здания Actobotics

  • Упругий отвод — это простой способ отвода

  • Следует использовать только для легких / средних нагрузок

Недостатки

  • Изгибается под нагрузкой, требуется дополнительная опора

  • Эластичное втягивание снижает скорость выдвижения, и втягивание будет медленнее, чем втягивание струны

12599 Перегрузка, восстановление реликвий, горки Actobotics X-Rail

Портальный комплект OpenBuilds Mini V

Комплект OpenBuilds Mini V Gantry Kit разработан для использования с 20-миллиметровым экструзионным V-образным пазом OpenBuilds, который может быть установлен на другие системы сборки с помощью винтов M3 и скользящих T-гаек.Слайды OpenBuilds используются для высокоточных приложений, таких как 3D-принтеры и станки с ЧПУ, и имеют на гораздо большую грузоподъемность , чем слайды REV и Actobotics. Слайды OpenBuilds также намного тяжелее, чем слайды REV и Actobotics, но, поскольку они настолько прочные, их можно использовать в приложениях, где в противном случае потребовались бы два набора более легких слайдов. Слайды OpenBuilds по умолчанию адаптированы для одноступенчатых ленточных подъемников, но их можно легко адаптировать для работы для многоступенчатых или струнных подъемов, если подумать и добавить дополнительные детали.

Преимущества

  • Прочный, не прогибается даже при большой нагрузке

  • Интерфейс с большинством других сборочных систем благодаря скользящим Т-образным гайкам

Недостатки

  • Не предназначен для многоступенчатых подъемников сразу из коробки

  • Тяжелый , излишний для подъема легких предметов, если точность не важна

  • OpenBuilds предлагает только гайки M3 и M5 T, хотя другие совместимые размеры можно найти на Amazon или McMaster-Carr

4997 Masquerade, Cascade Effect, слайды OpenBuilds

goBILDA goRAIL

Направляющие линейного движения — это подход goBILDA к линейному перемещению с использованием goRAIL, который представляет собой тип экструзии, совместимый с подшипниками с V-образной канавкой.Подобно стандартной каретке с V-образной канавкой 8020, используемой в FRC, goRAIL является более легким вариантом, который лучше подходит для FTC.

Скачать бесплатно файл в формате STL Подшипник (двойная экструзия) • Дизайн 3D-печати ・ Cults

?

Творческое качество: 5,0 / 5 (1 голосголосов)

Оценка участников по пригодности для печати, полезности, уровню детализации и т. Д.

Ваш рейтинг: 0/5 Удалить

Ваш рейтинг: 0/5

  • Бег 2,3 км Просмотры
  • 5 нравится
  • 149 загрузки

Описание 3D модели

Это подшипник Remixed от пользователя thingiverse PP3DP.Я разделил сетку в Simplify 3D, а затем создал два отдельных файла.

Информация о файле 3D-принтера

  • Формат 3D-дизайна : STL Сведения о папке Закрывать
    • подшипник_all2.stl
    • подшипник_all_1.stl

    Подробнее о форматах

  • Дата публикации : 17.07.2019 в 11:21

Лицензия

CCBYNC

Теги

Создатель


Бестселлеры категории Инструменты


Хотели бы вы поддержать культы?

Вы любите Культы и хотите помочь нам продолжить приключение самостоятельно ? Обратите внимание, что мы небольшая команда из 3 человек , поэтому очень просто поддержать нас, чтобы поддерживал активность и создавал будущие разработки .Вот 4 решения, доступные всем:

  • РЕКЛАМА: Отключите блокировщик баннеров AdBlock и нажимайте на наши рекламные баннеры.

  • ПРИСОЕДИНЕНИЕ: Делайте покупки в Интернете, нажимая на наши партнерские ссылки здесь Amazon или Aliexpress.

  • ПОЖЕРТВОВАТЬ: Если хотите, вы можете сделать пожертвование через PayPal здесь.

  • СЛОВО РТА: Пригласите своих друзей прийти, откройте для себя платформу и великолепные 3D-файлы, которыми поделились сообщество!

Экструзия суспензии на Церере из конвективной грязевой оболочки

  • 1.

    Russell, C.T. et al. Рассвет прибывает на Цереру: исследование маленького, нестабильного мира. Наука 353 , 1008–1010 (2016).

    Артикул Google ученый

  • 2.

    Castillo-Rogez, J. C. & McCord, T. B. Эволюция и настоящее состояние Цереры ограничено данными о форме. Икар 205 , 443–459 (2010).

    Артикул Google ученый

  • 3.

    Park, R. S. et al. Частично дифференцированный интерьер для (1) Цереры, выведенный из ее гравитационного поля и формы. Природа 537 , 515 (2016).

    Артикул Google ученый

  • 4.

    Konopliv, A. S. et al. Гравитационное поле Цереры, полюс вращения, период вращения и орбита по данным радиометрического слежения и оптических данных Dawn. Икар 299 , 411–429 (2017).

    Артикул Google ученый

  • 5.

    Ермаков А.И. и др. Ограничения на внутреннюю структуру и эволюцию Цереры на основании ее формы и силы тяжести, измеренных космическим кораблем Dawn. J. Geophys. Res. 122 , 2267–2293 (2017).

    Артикул Google ученый

  • 6.

    Мао, X. и Маккиннон, У. Б. Более быстрый палеоспин и глубинная нескомпенсированная масса как возможные объяснения современной формы и силы тяжести Цереры. Икар 299 , 430–442 (2017).

    Артикул Google ученый

  • 7.

    Fu, R. R. et al. Внутренняя структура Цереры, выявленная топографией поверхности. Планета Земля. Sci. Lett. 476 , 153–164 (2017).

    Артикул Google ученый

  • 8.

    Roatsch, T. и другие. DAWN FC2 ПОЛУЧАЕТ CERES HAMO DTM SPG V1.0, DAWN-A-FC2-5-CERESHAMODTMSPG-V1.0 https://pds.jpl.nasa.gov/ds-view/pds/viewProfile.jsp? dsid = DAWN-A-FC2-5-CERESHAMODTMSPG-V1.0 (Система планетарных данных НАСА, 2016).

  • 9.

    Ruesch, O. et al. Криовулканизм на Церере. Наука 353 , aaf4286 (2016).

    Артикул Google ученый

  • 10.

    Zambon, F. et al. Спектральный анализ Ахуны Монс с видимого инфракрасного спектрометра миссии Dawn. Geophys. Res. Lett. 44 , 97–104 (2017).

    Артикул Google ученый

  • 11.

    Tricarico, P. Истинное полярное блуждание Цереры из-за неоднородной плотности земной коры. Nat. Geosci. 11 , 819–824 (2018).

    Артикул Google ученый

  • 12.

    Формизано М., Федерико К., Де Анделис С., Де Санктис М. К. и Магни Г. Стабильность коры карликовой планеты Церера. Пн. Нет. R. Astron. Soc. 463 , 520–528 (2016).

    Артикул Google ученый

  • 13.

    Нойман В., Брейер Д. и Спон Т. Моделирование внутренней структуры Цереры: связь аккреции с уплотнением за счет ползучести и последствия для дифференциации воды и породы. Astron. Astrophys. 584 , A117 (2015).

    Артикул Google ученый

  • 14.

    Mazarico, E. et al. Гравитационное поле, ориентация и эфемериды Меркурия из наблюдений MESSENGER после трех лет нахождения на орбите. Дж.Geophys. Res. 119 , 2417–2436 (2014).

    Артикул Google ученый

  • 15.

    Melosh, H.J. et al. Происхождение лунных масконных бассейнов. Наука 340 , 1552–1555 (2013).

    Артикул Google ученый

  • 16.

    Bland, M. T. et al. Морфологические признаки маскона под крупнейшим кратером Цереры, Керван. Geophys.Res. Lett. 45 , 1297–1304 (2018).

    Артикул Google ученый

  • 17.

    Marchi, S. et al. Отсутствующие большие ударные кратеры на Церере. Nat. Commun. 7 , 12257 (2016).

    Артикул Google ученый

  • 18.

    Трэвис Б. Дж., Бланд П. А., Фельдман В. К. и Сайкс М. В. Гидротермальная динамика в модели Цереры на основе КМ. Метеорит. Планета. Sci. 53 , 2008–2032 (2018).

    Артикул Google ученый

  • 19.

    Quick, L.C. et al. Возможный резервуар с рассолом под кратером Оккатор: тепловая и композиционная эволюция и формирование Vinalia Faculae. Икар 320 , 119–135 (2019).

    Артикул Google ученый

  • 20.

    Дэвис, Д.W., Lowenstein, TK & Spencer, RJ. Поведение флюидных включений в выращенных в лаборатории кристаллах галита в системах NaCl – H 2 O, NaCl – KCl – H 2 O, NaCl – MgCl 2 –H 2 O и NaCl – CaCl 2 –H 2 O. Геохим. Космохим. Acta 54 , 596–601 (1990).

    Артикул Google ученый

  • 21.

    Фэджентс, С. А. Соображения по поводу эффузивного криовулканизма на Европе: постгалилеевская перспектива. J. Geophys. Res. 108 , 5139 (2003).

    Артикул Google ученый

  • 22.

    Ruesch, O. et al. Яркие карбонатные поверхности на Церере как остатки соленых фонтанов. Икар 320 , 39–48 (2019).

    Артикул Google ученый

  • 23.

    Блейк, С. в Лавовые потоки и купола (изд. Финк, Дж. Х.) 88–126 (Springer, 1990).

  • 24.

    Спера, Ф. Дж. В Энциклопедии вулканов (изд. Сигурдсон, Х.) 171–190 (Academic, 2000).

  • 25.

    Шилдс, А. Применение принципов подобия и исследования турбулентности к движению грунтовых нагрузок (Mitteilungen der Preussischen Versuchsanstalt fur Wasserbau und Schiffbau, 1936).

  • 26.

    Sori, M. M. et al. Исчезающие криовулканы Цереры. Geophys. Res. Lett. 44 , 1243–1250 (2017).

    Артикул Google ученый

  • 27.

    Sori, M. M. et al. Скорость криовулканизма на Церере, выявленная топографией. Nat. Astron. 2 , 946–950 (2018).

    Артикул Google ученый

  • 28.

    Marchi, S. et al. Водно измененная богатая углеродом Церера. Nat. Astron. 3 , 140–145 (2019).

    Артикул Google ученый

  • 29.

    Neveu, M. & Desch, S.J. Геохимия, тепловая эволюция и криовулканизм на Церере с мутной ледяной мантией. Geophys. Res. Lett. 42 , 10,197–10,206 (2015).

    Артикул Google ученый

  • 30.

    Каргель Дж. С. Криовулканизм на ледяных спутниках. Земля Луна Планеты 67 , 101–113 (1995).

    Артикул Google ученый

  • 31.

    Кригер И. М. и Догерти Т. Дж. Механизм неньютоновского течения в суспензиях твердых сфер. Пер. Soc. Реол. 111 , 137–152 (1959).

    Артикул Google ученый

  • 32.

    Сиско А.В. Поток консистентных смазок. Ind. Eng. Chem. 50 , 1789–1792 (1958).

    Артикул Google ученый

  • 33.

    Мосегаард К. и Тарантола А. Выборка решений обратных задач методом Монте-Карло. J. Geophys. Res. 100 (B7), 12431–12447 (1995).

    Артикул Google ученый

  • 34.

    Метрополис, Н., Розенблют, А. В., Розенблут, М. Н., Теллер, А. Х. и Теллер, Э. Уравнение для вычисления состояний быстрыми вычислительными машинами. J. Chem. Phys. 21 , 1087–1092 (1953).

    Артикул Google ученый

  • 35.

    Гастингс, В. К. Методы выборки Монте-Карло с использованием цепей Маркова и их приложения. Биометрика 57 , 97–109 (1970).

    Артикул Google ученый

  • 36.

    Шуберт Г., Теркотт Д. Л. и Олсон П. Мантийная конвекция на Земле и планетах (Cambridge Univ. Press, 2001).

  • 37.

    Йомогида К. и Мацуи Т. Множественные родительские тела обычных хондритов. Планета Земля. Sci. Lett. 68 , 34–42 (1984).

    Артикул Google ученый

  • 38.

    Чейз М. В. Младший Термохимические таблицы NIST-JANAF 4-е изд. (Монография 9) (Национальный институт стандартов и технологий, 1998).

  • 39.

    Дорси Н.Э. Свойства обычного водного вещества во всех его фазах: водяной пар, вода и все льды (серия монографий ACS 81, Reinhold Publishing Corporation, 1940).

  • 40.

    Ramires, M. L. V. et al. Стандартные справочные данные по теплопроводности воды. J. Phys. Chem. Ref. Данные 24 , 1377–1381 (1995).

    Артикул Google ученый

  • 41.

    Клингер Дж. Влияние фазового перехода льда на тепловой и масс-баланс комет. Наука 209 , 271–272 (1980).

    Артикул Google ученый

  • 42.

    Grindrod, P. M. et al. Долгосрочная стабильность возможного водного океана сульфата аммония внутри Титана. Икар 197 , 137–151 (2008).

    Артикул Google ученый

  • 43.

    Сёдзи Д. и Курита К. Композиционный диапиризм как источник низкоальбедного рельефа и испарения на средних широтах на Церере. J. Geophys. Res. 119 , 2457–2470 (2014).

    Артикул Google ученый

  • 44.

    Hilairet, N. et al. Ползучесть серпантина под высоким давлением, интерсейсмическая деформация и начало субдукции. Наука 318 , 1910–1912 (2007).

    Артикул Google ученый

  • 45.

    Dhodapkar, S., Jacobs, K. & Hu, S. в книге Multiphase Flow Handbook (ed. Crowe, C.T.) Ch. 4 (CRC, 2006).

  • 46.

    Вайсброд Н., Йехиели Ю., Шандалов С. и Ленский Н. О вязкости природных гиперсолевых растворов и ее значении: рассолы Мертвого моря. J. Hydrol. 532 , 46–51 (2016).

    Артикул Google ученый

  • 47.

    Туриан Р. М., Ма, Т. У., Хсу, Ф. Л. Г. и Сунг, Д. Дж. Характеристика, осаждение и реология концентрированных тонкодисперсных минеральных суспензий. Порошок Технол. 93 , 219–233 (1997).

    Артикул Google ученый

  • 48.

    Кригер, И.М. и Догерти, Т. Дж. Механизм неньютоновского течения в суспензиях твердых сфер. Пер. Soc. Реол. 3 , 137–152 (1959).

    Артикул Google ученый

  • 49.

    Круиф, К. Х., ван Иерсель, Э. М. Ф., Врай, А.

  • Добавить комментарий

    Ваш адрес email не будет опубликован. Обязательные поля помечены *