ООО «Центр Грузовой Техники»

8(812)244-68-92

Содержание

От чего зависит плотность дизельного топлива

Плотность дизельного топлива – это непостоянная величина, которая обозначает соотношение веса нефтепродукта к объему. Она регулярно изменяется. Колебания плотности зависят от марки дизельного топлива и от температуры окружающей среды. Фактически плотность обозначает удельный вес.

Компания «Ренетоп» предлагает низкую цену на дизельное топливо с доставкой по Уралу.

Плотность топлива и температура

Принято измерять плотность различных марок дизельного топлива при температуре 20 градусов по Цельсию. Рассматривая плотность дизтоплива в зависимости от температуры, нужно отметить, что при понижении температуры окружающей среды на один градус по Цельсию плотность нефтепродукта снижается на коэффициент 0,0007 г/см³.

Нормативы расчета плотности дизтоплива

Исходя из значения коэффициента изменения плотности при понижении или повышении температуры видим, что изменяется и объем топлива. При понижении температуры окружающей среды объем повышается, при снижении – понижается.

Основной расчет плотности дизельного топлива в соответствии с государственными стандартами ведется относительно температуры окружающей среды 20 градусов по Цельсию, а изменения плотности рассчитываются с учетом возможных изменений температуры и соответственно объема.

Услуги компании «Ренетоп»:

Плотность дизтоплива в летнее и зимнее время

Плотность топлива – величина изменяющаяся. Она напрямую зависит от температуры дизельного топлива и воздуха. Снижение температуры приводит к снижению плотности, повышение к повышению.

Повышение плотности утяжеляет фракционный состав. Плотность летнего и зимнего дизельного топлива регламентирует ГОСТ Р 52368-2005 и ГОСТ 305-82.

Плотность дизтоплива, в зависимости от времени года государственными стандартами установлена следующая:

  • зимнего – 860 кг/м3;
  • летнего — 840 кг/м3;
  • арктического – 830кг/м3.

Исходя из этого – вес одного литра колеблется от 830 до 860 гр. С повышением температуры на один градус по Цельсию вес дизельного топлива будет понижаться.

Примеры плотности дизтоплива при различных температурах

Для определения плотности дизельного топлива при определенной температуре нужно:

  1. В паспортных данных найти плотность нефтепродукта при +20 градусов по Цельсию.
  2. Замерять фактическую температуру дизельного топлива в емкости для транспортировки или хранения.
  3. Разность температуры умножаем на коэффициент 0,0007.
  4. Вносим поправку. Если температура выше – отнимаем значение от паспортной плотности, если ниже добавляем.

Плотность дизельного топлива

Дизельное топливо (солярка) является нефтепродуктом, который активно используется в виде основного горючего для дизельного двигателя внутреннего сгорания. Дизтопливо получают в результате перегонки нефти. К составу и качеству такого топлива выдвигается ряд требований согласно определенным стандартам.

Характеристика плотности дизтоплива является параметром, который определяет эффективную работоспособность данного вида горючего в различных температурных условиях.  Плотность топлива представляет собой количество его массы в килограммах, которое  способно уместиться в одном кубометре.

Величина плотности солярки не постоянна, так как зависит от температуры. Повышение температуры горючего приводит к уменьшению его плотности. Для измерения плотности дизеля (удельный вес дизтоплива) используется специальный прибор, получивший название ареометр.

Рекомендуем также прочитать статью о правильном выборе присадок в дизельное топливо. Из этой статьи вы узнаете об основных критериях в процессе подбора антигеля в период зимней эксплуатации дизельного автомобиля.

Плотность измеряемой жидкости равна отношению массы ареометра к  тому объему, на который прибор погружен в жидкость. Ареометры бывают устройствами постоянного объёма/постоянной массы. Для различных жидкостей существуют соответствующие ареометры. Чтобы измерить плотность солярки, потребуется ареометр для нефтепродуктов типа АН, АНТ-1 или АНТ-2.

Ареометр представляет собой прибор для проведения измерений  плотности  жидкостей. Зачастую имеет вид стеклянной трубки, в верхней части которой находится шкала значений плотности.

Крайне высокая плотность топлива означает, что в его составе присутствует больше тяжелых фракций. Для нормальной работы дизельного мотора наличие тяжелых фракций является негативным аспектом, так как испаряемость и  процессы распыла в камере сгорания ДВС ухудшаются. В топливной системе и самих цилиндрах дизеля от езды на таком горючем постепенно накапливаются отложения и нагар.  

Согласно действующим стандартам по ГОСТу:

  • плотность летнего дизельного топлива — 860 кг/м3;
  • плотность зимнего дизтоплива — 840 кг/м3;
  • плотность арктического дизеля — 830 кг/м3;

Приведенные выше фиксированные показатели подразумевают одинаковую температуру дизельного топлива на отметке +20С, так как плотность солярки напрямую зависит от температуры горючего. На основании ГОСТ становится понятным, что плотность солярки имеет зависимость как от температуры, так и от конкретной марки ДТ. Зимний дизель имеет меньшую плотность сравнительно с летней соляркой. Меньшая плотность дизтоплива для зимы позволяет такому горючему сохранять текучесть и противостоять застыванию в условиях низких температур. 

Что касается удельного веса дизельного топлива, тогда по стандартам:

  • летнее дизтопливо должно иметь удельный вес в рамках до 8440 Н/м3;
  • зимний дизель имеет удельный вес до 8240 Н/м3;

Получается, что вес 1 литра дизельного горючего может составлять от 830 до 860 грамм, что будет зависеть от марки дизельного топлива по сезону и температуры. Чем выше окажется температура  дизтоплива, тем меньший вес будет иметь 1 литр такого горючего.

С учетом качественного топлива изменение температуры солярки на 1 градус по Цельсию приведет к изменению его плотности на 0,00075. Указанный коэффициент позволяет произвести расчеты величины плотности солярки применительно к тем или иным температурным показателям. Стоит учитывать, что подсчитать удается плотность исключительно чистого топлива. 

Точную плотность солярки на АЗС с опорой на данный коэффициент  определить сложнее, так как необходимо  дополнительно учитывать количество содержащихся присадок и примесей в ДТ. Более того, состав таких примесей в конечном продукте на заправках зачастую неизвестен, что сильно затрудняет любые перерасчеты.

Содержание статьи

Почему зимой расход дизельного топлива больше

Характеристика плотности дизельного определяет не только порог его застывания и замерзания. Плотность ДТ также указывает на количество энергии, которое выделяет горючее. Более высокий показатель плотности означает большее количество выделяющейся энергии в процессе сгорания в рабочей камере дизельного ДВС. Чем выше будет плотность солярки, тем большим окажется КПД двигателя. Дополнительно плотность повлияет на расход дизельного топлива на 100 км. Более плотное ДТ в топливном баке заметно повышает экономичность двигателя.

Зимняя или арктическая солярка для дизельного мотора всегда имеет меньшую плотность. Для высвобождения энергии и получения необходимой отдачи от силового агрегата потребуется сжигать большее количество такой солярки сравнительно с более плотным топливом, которое используется в летний период. Этим объясняется повышенный расход менее плотного дизельного топлива зимой.

Рекомендуем также прочитать статью о том, что делать, если дизельный двигатель плохо заводится зимой. Из этой статьи вы узнаете как завести дизель в мороз, а также найдете ответы на вопросы, почему дизельный двигатель не заводится «на холодную».

Использование летней солярки для повышения экономичности дизельного агрегата не допускается. В составе летнего дизтоплива присутствуют не только базовые углеводороды, которые  обеспечивают энергию в процессе сгорания, но и парафины в растворенном состоянии. Снижение температуры вызывает начало активной парафинизации топлива, когда горючее утрачивает свою текучесть и превращается в гель.

Парафины не позволяют эффективно прокачивать солярку по системе питания дизельного мотора, забивают топливопроводы и фильтры тонкой очистки. По этой причине в состав дизельного топлива для зимы вводят дополнительные компоненты. Главной задачей становится предотвращение гелеобразования и замерзания парафинов путем добавки специальных присадок. Такие присадки в процессе производства повышают температурный порог замерзания солярки, но на плотность ДТ никакого влияния не оказывают.

Ошибочно полагать, что если залит в бак «летний» дизель и самостоятельно добавить присадку-антигель, то это позволит избежать застывания горючего. Первое, присадки не способны оказать воздействие на уже замерзшую солярку, так как загустевшие парафины растворить она не способна. Второе, присадки в дизель не воздействуют на его плотность, так как их механизм воздействия на топливо другой. Антигели в солярку только предотвращают процесс активной парафинизации.

Дизтопливо с меньшей плотностью обладает лучшей текучестью. Получается, что даже при низких температурах солярка будет свободно проходить по топливопроводу, не создавая пробок. По этой причине для зимы используется ДТ с меньшим показателем плотности. В теплое время года характеристика плотности солярки не имеет первостепенной важности. Для летнего дизеля основными показателями является степень содержание серы и цетановое число.  

Как самому проверить плотность дизельного топлива

Владельцам дизельных авто рекомендуется заправляться на заправочных станциях, где гарантированно продают зимнее или арктическое дизельное топливо. Потребность самостоятельно проверить плотность солярки «в полевых условиях» может возникнуть тогда, когда вы сомневаетесь в качестве дизтоплива при заправке на непроверенных АЗС.

Проверять плотность ДТ самостоятельно лучше при температуре от –10C и более. Для проверки плотности солярки необходимо налить небольшое количество топлива на поверхность из металла. Далее нужно обратить внимание на помутнение и текучесть.

 Если солярка нормально стекает и не застывает, тогда можно заправляться. Если заметны признаки помутнения и снижения текучести, тогда от такой заправки стоит отказаться. Качественное зимнее дизельное топливо замерзает при температурном показателе около –45C по Цельсию.

Для быстрого анализа можно также достать заправочный пистолет и оценить состояние капель горючего на его конце. Солярка не должна застывать. Желательно также осуществлять частичную заправку дизеля, то есть смешать ранее проверенную солярку в баке со свежей. Для этого рекомендуется зимой всегда держать половину топливного бака заполненным.

Более точно проверить плотность дизтоплива можно следующим образом. Солярка наливается в небольшую емкость и далее помещается в условия, где температура воздуха находится на отметке около + 17-20 градусов на такое время, чтобы топливо прогрелось до аналогичного температурного показателя. Далее плотность дизеля измеряется при  помощи ареометра. Полученные данные необходимо сравнить с теми стандартами, которым по ГОСТу должно соответствовать приобретенное дизтопливо.

Читайте также

  • Срок годности дизельного топлива

    Условия правильного хранения дизельного горючего и сроки его годности. Как обеспечить сохранность дизтоплива при длительном хранении: фильтрация и добавки.

Калькулятор плотности нефтепродуктов по ГОСТ 3900

Нефтепродукт при температуре -25-24,5-24-23,5-23-22,5-22-21,5-21-20,5-20-19,5-19-18,5-18-17,5-17-16,5-16-15,5-15-14,5-14-13,5-13-12,5-12-11,5-11-10,5-10-9,5-9-8,5-8-7,5-7-6,5-6-5,5-5-4,5-4-3,5-3-2,5-2-1,5-1-0,500,511,522,533,544,555,566,577,588,599,51010,51111,51212,51313,51414,51515,51616,51717,51818,51919,52020,52121,52222,52323,52424,52525,52626,52727,52828,52929,53030,53131,53232,53333,53434,53535,53636,53737,53838,53939,54040,54141,54242,54343,54444,54545,54646,54747,54848,54949,55050,55151,55252,55353,55454,55555,55656,55757,55858,55959,56060,56161,56262,56363,56464,56565,56666,56767,56868,56969,57070,57171,57272,57373,57474,57575,57676,57777,57878,57979,58080,58181,58282,58383,58484,58585,58686,58787,58888,58989,59090,59191,59292,59393,59494,59595,59696,59797,59898,59999,5100100,5101101,5102102,5103103,5104104,5105105,5106106,5107107,5108108,5109109,5110110,5111111,5112112,5113113,5114114,5115115,5116116,5117117,5118118,5119119,5120120,5121121,5122122,5123123,5124124,5125°C
имеет плотность кг/м3
Рассчитать его плотность
при температуре
-25-24,5-24-23,5-23-22,5-22-21,5-21-20,5-20-19,5-19-18,5-18-17,5-17-16,5-16-15,5-15-14,5-14-13,5-13-12,5-12-11,5-11-10,5-10-9,5-9-8,5-8-7,5-7-6,5-6-5,5-5-4,5-4-3,5-3-2,5-2-1,5-1-0,500,511,522,533,544,555,566,577,588,599,51010,51111,51212,51313,51414,51515,51616,51717,51818,51919,52020,52121,52222,52323,52424,52525,52626,52727,52828,52929,53030,53131,53232,53333,53434,53535,53636,53737,53838,53939,54040,54141,54242,54343,54444,54545,54646,54747,54848,54949,55050,55151,55252,55353,55454,55555,55656,55757,55858,55959,56060,56161,56262,56363,56464,56565,56666,56767,56868,56969,57070,57171,57272,57373,57474,57575,57676,57777,57878,57979,58080,58181,58282,58383,58484,58585,58686,58787,58888,58989,59090,59191,59292,59393,59494,59595,59696,59797,59898,59999,5100100,5101101,5102102,5103103,5104104,5105105,5106106,5107107,5108108,5109109,5110110,5111111,5112112,5113113,5114114,5115115,5116116,5117117,5118118,5119119,5120120,5121121,5122122,5123123,5124124,5125°C

Удельный вес солярки, ее плотность, а также таблица значений

Солярка, другое название этого продукта – дизельное топливо, представляет собой продукт жидкого типа, который используют в качестве топлива в двигателях внутреннего сгорания дизельного типа. Получается данный материал из газойлевых керосиновых фракций перегонкой нефти прямым способом.

Данный продукт предназначен для применения в качестве топливного материала в дизельных двигателях с оборотами в диапазоне от 600 до 1000 в минуту. Основными потребителями солярки являются такие виды транспорта и оборудования, как грузовой автотранспорт, железнодорожный транспорт, военная техника, водный транспорт, сельскохозяйственная техника, электрогенераторы дизельного типа, а также некоторые виды легкого автотранспорта.

Этот вид материала в разговорной речи получил свое название «солярка» благодаря немецкому слову Solaröl, которое в переводе значит – солнечное масло. Так обозначались тяжелые фракции материалов при перегонке нефти.

При работе с соляркой важно учитывать ее качество. Об этом отлично даст понять такой параметр как удельный вес солярки.

Формулы расчета плотности, веса и объема дизтоплива

Формула определения веса ДТ

Вес топлива определяется умножением плотности нефтепродукта на его объем. 1850 литров ДТ при плотности 0,840 кг/м3 будет весить 1554 кг. 1000 литров дизтоплива плотностью 0,860 кг/м3 будет весить 860 кг.

Формула определения объема ДТ

Актуальный при транспортировке, реализации и бухгалтерском учете вопрос: как перевести вес топлива в объем?

Чтобы узнать объем дизельного топлива необходимо его массу поделить на плотность. Если есть 1 тонна ДТ, а его плотность составляет 0,840 кг/м3 – объем составит 1 190 литров 476 грамм.

Формула определения плотности ДТ

Плотность дизельного топлива – это соотношение массы нефтепродукта к его объему. Если есть 860 кг дизтоплива объемом 1000 литров, то плотность составит 0,860 кг/м3.

Плотность дизельного топлива регламентируется ГОСТ 305-82. Стандарт фиксирует значение при 20 градусах по Цельсию. Плотность дизтоплива, в зависимости от его сезонного вида государственными стандартами установлена следующая:

  • зимнего – 860 кг/м3;
  • летнего — 840 кг/м3;
  • арктического – 830кг/м3.

Для определения плотности дизельного топлива другим методом нужно:

  • В паспортных данных нефтепродукта найти плотность нефтепродукта при 20 градусах по Цельсию.
  • Замерять фактическую температуру дизельного топлива в емкости для транспортировки или хранения.
  • Разность температуры умножаем на коэффициент 0,0007.
  • Вносим поправку. Если температура выше – отнимаем значение от паспортной плотности, если ниже добавляем.

Из-за чего расход топлива дизеля увеличивается зимой

Самым острым вопросом для водителей остается большой расход топлива в зимний период. Дело в том, что крайне высокая плотность топлива может выделять огромное количество энергии, а также наоборот. Исходя из этих выводов, можно сделать вывод о том, что меньшая плотность сокращает количество выделяемой энергии, соответственно, чтобы повысить эффективность работы двигателя, нужно сжигать огромное количество ДТ. Поэтому расход топлива зимой намного больше. Чтобы снизить расход топлива, применять летнюю солярку зимой нецелесообразно. Дело в том, что высокоплотное вещество содержит большое количество парафинов, которые улучшают его свойства. При снижении температуры, они отделяются, а само ДТ утрачивает свои текучие свойства, а затем просто превращается в гель. Таким образом, двигатель отказывается запускаться, а слить замерзшую солярку из бака становится настоящей проблемой.

Физические характеристики дизеля

Дизельное топливо относится к продуктам, полученным после перегона нефти на специальных предприятиях (НПЗ). Качество и состав готовой жидкости должны удовлетворять строгим нормативам. Значение плотности является параметром, который участвует в определении продуктивной работоспособности топлива при различных условиях.

Важно знать, что плотность демонстрирует количество килограммов жидкости в одном кубическом метре.

Специалисты знают, что данный параметр является не постоянным и зависит от внешних факторов, главным из которых является окружающая температура. Поднятие столбика термометра стимулирует уменьшение плотности, а обратный процесс повышает удельный вес дизельного топлива.

Для получения конкретного значения используется измерительный аппарат – ареометр. В процессе измерения агрегат нужно опустить в емкость с соляркой. Чтобы проводить замеры в разных жидкостях применяют различные типы ареометров. Измерения в нефтепродуктах осуществляются моделями АН, АНТ-1 или АНТ-2.

Ареометр изготовлен в виде стеклянной трубочки, внутри которой имеется градуированная вертикальная шкала. Степень бо́льшая погружения демонстрирует меньшую плотность и наоборот.

Увеличенный удельный вес жидкости является следствием того, что в ней присутствуют тяжелые углеводородные фракции. Качественная работа ДВС из-за этого может снизиться, ведь ухудшается испаряемость жидкости и не обеспечивается хорошая ее распыляемость форсунками. Дополнительный негатив от наличия большого числа тяжелых частиц в том, что на рабочих поверхностях образуется нагар и различные отложения.

Сколько тонн и литров, в кубе дизельного топлива?

Объем кубический метр. В этом объёме (независимо от температуры) будет всегда 1000 (тысяча) литров или кубических дециметров. А вот масса дизельного топлива сильно меняется от температуры. На этом навариваются на заправках, а особенно донкерманы на танкерах. В удачный рейс на танкере 7 000 тонн можно до 25 тонн соляры налево сплавить)))) ) При повышении температуры объем нефтепродуктов увеличивается и определяется по формуле V 2 = V1 (1 + ∆tβ) , где V2 – объем нефтепродукта при повышении температуры на 1 °С; V1 – первоначальный объем нефте- продукта; ∆t – разность температур; β – коэффициент объемного расширения нефтепродукта (табл. 2). 2 Коэффициенты объемного расширения нефтепродуктов в зависимости от плотности при +20 °С на 1 °С Плотность, Плотность, г/см3 β г/см3 β 0,700 …0,710 0,00127 0,800 …0,810 0,00095 0,710 …0,720 0,00123 0,800 …0,810 0,00092 0,720 …0,730 0,00120 0,800 …0,810 0,00089 0,730 …0,740 0,00116 0,800 …0,810 0,00087 0,740 …0,750 0,00113 0,800 …0,810 0,00084 0,750 …0,760 0,00110 0,800 …0,810 0,00082 0,760 …0,770 0,00107 0,800 …0,810 0,00079 0,770 …0,780 0,00104 0,800 …0,810 0,00077 0,790 …0,80 0,00098 0,800 …0,810 0,00072 .

У Вас топливо начали кубами продавать, а зап. части кучками ? :))

Много, Мультик, много…

В одном кубе 1000 литров или приблизительно 850 кг (последнее сильно зависит от температуры)

в один кубический метр помещается 1000л жидкости, плотность диз топлива составляет не более 860 кг/м³, отсюда можем сделать вывод, что масса топлива составит 860 кг….

[Вес] = [плотность] *[объём] = 0,85*1000 = 850кг=0,85т (примерно) Куб жидкости = Тысяча литров жижкости (объём = объёму) Р. S. Это также, как и про молоко 1 литр молока больше по объёму 1 кг молока, а 1 литр подсолнечного масла весит меньше 1 кг.

Не мучайте себя расчетами, лучше воспользуйтесь готовым калькулятором плотности: [ссылка заблокирована по решению администрации проекта]

touch.otvet.mail.ru

сколько литров в тонне дизельного топлива

При ​температуре 20º С, удельный вес стандартного диз. топлива 0,825 кг/л. Поэтому объем тонны солярки равен 1212.12литров, при 20ºС.

1160, 1140 литров примерно, зависит от качества дизеля

Что бы это узнать, необходимо знать плотность ДТ, вот вам формула. M=pV, отсюда находим отъем V= m/p, м- масса, р- плотность ДТ

1176,5кг. (коэффициент перевода 0,85)

нормальная плотность солярки 0.8 примерно вот и считай 1000 литров равна 800 килограммам

Вы задали очень глубокомысленный вопрос…

И типа, от температуры не зависит?

https://www.petroltrade.ru/n_dizeltopl.html

скорее всего если вам кто то предложил купить или продать тонну солярки то тут имелось ввиду 1000 литров ИМХО

touch.otvet.mail.ru

Сколько весит 1 литр солярки

Сколько весит 1 литр солярки (в кг)?

Сколько весит 1 литр солярки (в кг)?

  • Вес дизельного топлива может несколько разниться в зависимости от конкретного вида. Так в общем можно сказать, что один литр солярки будет весить от 0,83 до 0,86 килограмм. А именно летняя солярка будет весить как раз 0,86 килограмм, а зимняя уже — 0,84 килограмм, а вот арктическая — 0,83 килограмм.
  • На самом деле солярка как и бензин не имеет определенного состава — это зависит от технологии получения, исходного сырья. Поэтому можно говорить только об усредненных значениях — от 830 до 860 г/л. А вот био-дизель имеет плотность 880 г/л.
  • Вес одного литра дизельного топлива(солярки) зависит от его вида. Например:

    Литр летней солярки весит 0,860 кг;

    Литр зимней — 0,840 кг;

    А арктической — 0,830 кг.

    При условии, что е температура будет равняться +20 градусам по Цельсию.

  • Литр солярки весит 850 грамм что равно 0,85 кг.
  • Вес одного литра солярки может незначительно колебаться в зависимости от вида самой солярки:
  • так один литр летней солярки весит 860 граммов;
  • литр зимней солярки весит чуть меньше — 840 граммов;

  • литр арктической солярки весит еще чуть меньше — 830 граммов.

Эти значения веса верны при комнатной температуре (около 20C).

info-4all.ru

Удельный вес дизельного топлива. Вес дизельного топлива в 1 литре

«Дизель», ДТ или «солярка» – обиходные названия топлива, используемого в дизельных двигателях внутреннего сгорания. Этот продукт нефтепергонки используется уже не первое десятилетие в основном как топливо для сельскохозяйственной и военной техники, железнодорожного транспорта, для дизельных электрогенераторов и котельных, а также при обработке металлов и кож.

Характеристики дизельного топлива, температурные параметры использования, химические и физические свойства прописаны в ГОСТах. Стандарты качества, разработанные еще в Советском Союзе 1666-42 и 1666-51, определяют качества солярового низкооборотного масла, непригодного для современных высокооборотистых двигателей.

Классификация ДТ

Сегодня в каждой стране действуют свои стандарты качества на дизельное топливо, но есть основные категории классификации, общие для любого вида солярки прописанные в межгосударственных ГОСТах 32511-2013(EN 590:2009), 305-2013 и 2517-2012.

Выделяют топливо с низкой вязкостью (дистиллятное), применяемое для высокооборотисных двигателей и остаточное, с низкой вязкостью. В отличие от гидроочищенных керосино-газойлевых фракций дисцилятного топлива, остаточное состоит из смеси мазутов и керосино-газойлевых фракций.

Главный принцип классификации – сезонность.

Его можно использовать только при плюсовых температурах. Удельный вес летнего дизеля – 860 кг/м3 (определяется теоретическая плотность любого вида ДТ при +20ºС). С повышением температуры удельный вес уменьшается ориентировочно на 0,0007 г/см3, а при понижении температуры, соответственно, увеличивается.

При температуре –5ºС парафины летнего ДТ густеют и забивают систему. Использование присадок помогает отсрочить загустевание, но повышенную при минусовых температурах плотность летнего топлива они не изменяют. Температура вспышки 62ºС.

Рекомендованная температура эксплуатации от –20ºС до –35ºС. Удельный вес зимней солярки 840 кг/м3. При –35 градусах Цельсия застывает. Вспышка происходит при +40 ºС.

Рекомендуется использовать в диапазоне отрицательных температур 45–50ºС. Плотность дизеля 830 кг/м3, а температура вспышки +35 градусов Цельсия. Получают ДТ А путем депарафинизации летнего ДТ либо добавлением в чистый керосин повышающие цетановое число присадок и моторного масла для повышения смазывающих свойств.

Вес дизельного топлива в 1л составляет примерно 850 г или 0.85 кг

Таблица веса дизельного топлива

Вид ДТТемпературный диапазон (ºС)Плотность (кг/м3)Удельный вес (г/см3)
Летнее+0 …8600,86
Зимнее–35… –208400,84
Арктическое–50…–458300,83
Основные характеристики

Цетан – углеводород, содержащийся в дизельном топливе, характеризуется быстрым воспламенением под действием горячего сжатого воздуха, образующегося в камере сгорания дизельного ДВС. Цетановое число определяет качество воспламенения дизеля, оно не должно быть ниже 45 – 50. Можно сделать вывод, что чем выше цетановое число, тем быстрее воспламениться топливо. Качественная солярка имеет высокое содержание парафинов и высокое цетановое число.

Нефть содержит в своем составе серу. В дизельном топливе содержание сернистых соединений строго регламентировано. В рамках борьбы за экологичность топлива, а также уменьшения износа элементов ДВС содержание серы должно сводиться к минимуму. Однако с уменьшением процентного соотношения смазывающие качества дизеля ухудшаются, поэтому необходимо использовать специальные присадки. Наилучшим по показателям считаются марки ДТ ЕВРО-4 и ЕВРО-5 с содержанием серы до 0,05%.

naruservice.com

Удельный вес дизельного топлива (солярки)

Для начала хотелось бы уточнить, что понимается под удельным весом (далее УВ) в физике и химии, а уже потом перейти к удельному весу дизельного топлива или как его еще называют – удельный вес солярки.

Пробежимся по теории.

Удельный вес топлива

Удельный вес это отношение веса [ P ] какого-либо рассматриваемого вещества к его объему [ V ], именно веса, а не массы как многие думают. Впрочем, разницы тут особой для нас нет, это только с научной точки зрения понятия различимые и путать их никак нельзя. В быту уж так прижилось, что вес это масса.

Удельный вес вещества [ y ] можно также выразить через его плотность [ p ] : y=p*g

где g — ускорение свободного падения в конкретной точке пространства, обычно считают его равным 9,81 м/с*с.

Единицей измерения УВ является величина 1 Н/м3 (Ньютон, деленный на метр кубический).

Плотность топлива

Плотность топлива – это количество его массы в килограммах, которое помещается в одном кубическом метре. Данная величина не постоянная и зависит от температуры дизельного топлива, что плохо сказывается на работе двигателя автомобиля, если солярка по плотности плохого качества. Чем выше температура жидкости, тем меньше ее плотность и наоборот. Так же известен тот факт, что чем выше плотность автомобильного топлива, тем тяжелее его фракционный состав. Это приводит к тому, что у бензина или солярки существенно ухудшаются процессы распыления и испарения, поэтому в камерах сгорания двигателя и в топливной системе более интенсивно происходят различного рода отложения, что со временем все сильнее затрудняет передвижение топлива по системе. Так же это способствует образованию нагара на клапанах двигателя.

Удельный вес солярки

Плотность топлива и, следовательно, его удельный вес измеряют специальным прибором, который называется ареометр.

По действующему ГОСТу для удельного веса солярки приняты следующие значения (для температуры ДТ +20С):

удельный вес летнего дизельного топлива должен быть в пределах 8440 Н/м3 удельный вес зимнего дизельного топлива — 8240 Н/м3

или в плотности:

плотность летнего дизельного топлива – 860 кг/м3 плотность зимнего дизельного топлива – 840 кг/м3

плотность арктического дизельного топлива – 830 кг/м3

На практике, если брать в расчет только качественное ДТ, получается, что при изменении температуры солярки на один градус по Цельсию, ее плотность изменяется на 0,00075. Данный коэффициент можно использовать для перерасчета величины плотности ДТ в различных температурных условиях. Но стоит помнить, что на большинстве автозаправочных станций качество продукта оставляет желать лучшего, и какие примеси в нем присутствуют никому не известно. Если плотность чистого топлива и поддается перерасчету по такому коэффициенту, то плотность примесей в нем далеко не всегда.

Вес 1 литра дизельного топлива (солярки)

Исходя из приведенных выше значений плотности солярки, легко вычислить вес 1 литра дизельного топлива. Варьироваться он будет в пределах от 830 грамм до 860 грамм, то есть чем выше температура солярки, тем легче будет весить 1 ее литр.

autosquad.ru

Cколько весит 100 литров дизельного топлива?

Главная → Сколько весит? →

100 литров дизельного топлива весит 82 кг

Для расчёта использовались данные о плотности дизельного топлива при нормальном атмосферном давлении (760 мм рт. ст.) и температуре 15°C, которая составляет: 820 кг/м³

Агрегатное состояние вещества: Жидкость

Просим учесть, что вес вычислен исходя из объёма ёмкостей и ни в коей мере не гарантируем, что они содержат указанный объём, однако, для приблизительных измерений в повседневной жизни вычисленный вес вполне применим.

Для определения более точного веса, вам стоит воспользоваться весами!

Так же, учтите, что некоторые вещества могут деструктивно воздействовать на указанные ёмкости и в реальной жизни не могут находиться в них.

20000 шт. 5555,6 шт. 400 шт. 100 шт. 66,7 шт. 33,3 шт. 5 шт.

Калькулятор дизельного топлива

Объём, л = Вес, г

Другие значения
Что ищут ещё

skolkochego.ru

«Питер — АТ» ИНН 780703320484 ОГРНИП 313784720500453

piter-at.ru

ГОСТ дизельное топливо | Государственные стандарты качества на топливо

В первую очередь, имеет значение цетановое число. По этому показателю определяется скорость, с которой сжатое топливо самовоспламеняется в цилиндре. Оптимальное цетановое число позволяет солярке быстро воспламеняться, а современные инжекторы двигателя контролируют процесс сгорания и поступления в цилиндр.


  • ГОСТ 32511-2013 (EN 590:2009)
  • ГОСТ Р 52368-2005.

На характеристики также влияет сезонный вид топлива, поскольку из-за разницы температур требования к зимнему и летнему виду солярки отличаются. Выбирая топливо у нас, вы можете не волноваться о его качестве, но иметь представление об основных параметрах все-таки стоит.

Дизельное топливо с малым цетановым числом сгорает медленно, накапливается в цилиндре, а затем высвобождается, что вместо плавного процесса дает толчок давления, бьющий по поршню. Двигатели, работающие на топливе со слишком малым или чрезмерно высоким цетановым числом, дымят, поскольку солярка не успевает сгореть полностью, что существенно отражается на экономии. Оптимальные показатели, установленные действующими ГОСТами – от 40 до 51.

Содержание серных соединений

Мы реализуем только высококачественное дизельное топливо, соответствующее ГОСТам по всем параметрам. Это касается и содержания серы. Количество серных соединений зависит от качества нефти и степени очистки конечного продукта. Эти вещества в результате разных химических реакций приводят к образованию серной кислоты и ее оседанию в цилиндрах, что неизбежно ведет к преждевременному износу запчастей.

Серные соединения вместе с выхлопными газами поступают и в атмосферу, что наносит вред экологии. Добросовестные производители заинтересованы в снижении содержания серы. Чтобы дизельное топливо соответствовало нормам, оно проходит дополнительные уровни очистки. Таким образом, дизельное топливо, которое изготавливается по ГОСТу, оказывается экономным даже в долгосрочной проекции. Оно не только обладает высоким КПД, но и щадящее относится к двигателю и окружающей среде. 

Плотность дизельного топлива

Плотность дизтоплива не показатель к для замерзания, характеризует помутнение, фильтруемость,замерзание. Чем выше уровень плотности топлива, тем большее оно выделяет энергии.Кроме того это не постоянная величина, которая зависит от колебаний температуры воздуха.

Скачать паспорт качества.

Нефть и нефтепродукты. Метод определения плотности, относительной плотности и плотности в градусах API ареометром – РТС-тендер

ГОСТ Р 51069-97

Группа Б09

НЕФТЬ И НЕФТЕПРОДУКТЫ

ОКС 75. 080  
ОКСТУ 0209

Дата введения 1998-07-01

1 РАЗРАБОТАН Техническим комитетом по стандартизации ТК 31 «Нефтяные топлива и смазочные материалы» (ВНИИНП)

ВНЕСЕН Департаментом нефтепереработки Минтопэнерго Российской Федерации

2 ПРИНЯТ И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Постановлением Госстандарта России от 3 июля 1997 г. N 238

3 ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ

4 Настоящий стандарт содержит аутентичный текст национального стандарта США ASTM D 1298 «Стандартный метод определения плотности, относительной плотности (удельного веса) или плотности в градусах API сырой нефти и жидких нефтепродуктов ареометром» с дополнительными требованиями, отражающими потребности экономики страны

___________________

* Доступ к международным и зарубежным документам, упомянутым в тексте, можно получить, обратившись в Службу поддержки пользователей. — Примечание изготовителя базы данных.

5 ПЕРЕИЗДАНИЕ

          

Этот метод можно использовать для вязких масел, если дается достаточное время, чтобы ареометр достиг равновесия, или для непрозрачных масел, если используется соответствующая поправка на мениск.

Плотность, относительная плотность (удельный вес) или плотность в градусах API является фактором, определяющим качество сырой нефти, необходимым для пересчета измеренных объемов в объемы при стандартной температуре, при расчетных операциях при поставках на экспорт нефтей и нефтепродуктов. Цены на сырую нефть часто указывают рядом со значениями плотности в градусах API.

Настоящий стандарт распространяется на сырую нефть, нефтепродукты, смеси нефтей и жидкие ненефтяные продукты с давлением насыщенных паров по Рейду [1] (ГОСТ 1756) 179 кПа или менее и устанавливает метод определения плотности, относительной плотности (удельного веса) или плотности в градусах API с помощью стеклянного ареометра.     

Пробу доводят до заданной температуры и переносят в цилиндр. В пробу погружают соответствующий ареометр. После достижения температурного равновесия отмечают показания ареометра и температуру испытуемой пробы. При необходимости цилиндр с испытуемым продуктом помещают в баню с заданной постоянной температурой во избежание значительной погрешности во время испытания.

Отмечают показания ареометра при температуре испытания. Затем плотность приводят к температуре 15 °С, а относительную плотность (удельный вес) и плотность в градусах API приводят к температуре 60 °F с помощью международных стандартных таблиц*. С помощью этих таблиц значения, определенные в одной из трех систем измерения, можно перевести в эквивалентные значения другой. Это позволяет проводить измерения в принятых национальных единицах.

________________

* Международные стандартные таблицы приобретают как приложение к ASTM D 1250.

Требования безопасности приведены в приложении А.

Дополнения, отражающие потребности народного хозяйства, выделены курсивом.

В настоящем стандарте использованы ссылки на следующие стандарты:

ГОСТ 400-80 Термометры стеклянные для испытаний нефтепродуктов. Технические условия
     
     
ГОСТ 1756-2000 (ИСО 3007-99) Нефтепродукты. Определение давления насыщенных паров
     
     
ГОСТ 18481-81 Ареометры и цилиндры стеклянные. Общие технические условия

3.1 В настоящем стандарте применяют следующие термины с соответствующими определениями:

3.1.1 Плотность — масса (вес в вакууме) жидкости в единице объема при 15 °С. При записи результатов указывают плотность в единицах массы (килограммы) и объем (м) при стандартной температуре, например: кг/м при 15 °С.

3.1.2 Относительная плотность (удельный вес) —  отношение массы данного объема жидкости при температуре 15 °С (60 °F) к массе равного объема чистой воды при той же температуре. При записи результатов указывают стандартную температуру, например: относительная плотность (удельный вес) (60/60) °F.

3.1.3 Плотность в градусах API —  специальная функция относительной плотности (удельного веса) (60/60) °F, которую вычисляют по формуле

.

При записи результата стандартную температуру не указывают, так как в определение включена температура 60 °F.

3.1.4 Наблюдаемые величины —  показания ареометра, наблюдаемые при температурах, отличающихся от установленной стандартной температуры. Эти величины не являются плотностью, относительной плотностью (удельным весом) или плотностью в градусах API при других температурах.

4.1 Ареометры стеклянные, градуированные в единицах плотности, относительной плотности (удельный вес) или плотности в градусах API , в соответствии со спецификациями ASTM или Британского института стандартов (таблица 1).

Таблица 1 — Ареометры, рекомендуемые зарубежными спецификациями

Спецификация ареометра

Характе-
ристика

Единицы измерения

Диапазон измерения

Шкала

Поправка на мениск

  

  

  

общий

оци-
фровка

Цена деления

Погреш-
ность

  

BS 718:1960

Специальный нефтяной

Плотность, кг/дм при 15 °С

0,600-1,100

0,050

0,0005

±0,0003

+0,0007

L50SP

M50SP

  

  

0,600-1,100

0,050

0,001

±0,0006

+0,0014

BS 718:1960

То же

Относительная плотность (уд. вес) 60/60 °F

  

  

  

  

  

L50SP

  

  

0,600-1,100

0,050

0,0005

±0,0003

+0,0007

M50SP

  

  

0,600-1,100

0,050

0,001

±0,0006

+0,0014

Спецификация

Е 100, N

от 82 Н до 90 Н [4]

Для нефтяных продуктов, простой

Относительная плотность (уд. вес) 60/60 °F

0,650-1,100

0,050

0,0005

±0,0005

Спецификация

Е 100, N

от 1 Н до 10 Н [4]

То же

°API

От -1 до +101

12

0,1

±0,1

4.2 Термометры с диапазонами измерений, указанными в таблице 2, соответствуют спецификациям Американского общества по испытанию материалов или Нефтяного института.

Таблица 2 — Термометры, рекомендуемые зарубежными спецификациями

Спецификация термометра

Назначение

Единица измерения

Диапазон измерения

Цена деления

Погрешность шкалы

ЕI N 12C [3] или IP 64С

  Плотность, вес

°С

От -20 до +102

0,2

±0,1

ЕI N 12F [3] или IP 64F

Относительная плотность (уд. вес), широкий диапазон

°F

От -5 до +215

0,5

±0,25

4.3 Цилиндр для ареометра из прозрачного стекла, пластмассы (4.3.1) или металла. Для облегчения переливания цилиндр может иметь на ободке носик. Высота цилиндра должна быть такой, чтобы расстояние от дна цилиндра до ареометра было не менее 25 мм.

4.3.1 Пластмассы, применяемые для изготовления цилиндров для ареометров, должны быть стойкими к обесцвечиванию и воздействию образцов нефтепродуктов и не должны мутнеть после продолжительного воздействия солнечного света или воздействия образцов нефтепродуктов.

4.4 Баня, в которой поддерживается постоянная температура.

Применяют в том случае, когда консистенция образцов требует температуры испытания намного выше или ниже комнатной температуры.

Примечание —  Приборы, используемые в настоящем методе, должны соответствовать установленным требованиям относительно материалов, размеров и погрешностей шкалы.

Приборы, имеющие сертификат калибровки официальной организации, классифицируют как сертифицированные, и перечисленные в сертификате поправки следует применять к отмеченным показаниям. Приборы, соответствующие требованиям метода испытания, но не имеющие сертификата, классифицируют как несертифицированные.

4.5 Допускается использовать:
     
     — ареометры для нефти по
ГОСТ 18481;
     
     — цилиндры для ареометров стеклянные по
ГОСТ 18481 или металлические соответствующих размеров;
     
     — термометры стеклянные для испытаний нефтепродуктов типа ТИН-5 по
ГОСТ 400 (при использовании ареометров АН) или термометры ртутные стеклянные лабораторные типа ТЛ-4 N 2 и 3 [5]. Термометры должны быть калиброваны на полное погружение;
     
     — термостат или водяную баню для поддержания температуры с погрешностью не более 0,2 °С.

5.1 Определение плотности, относительной плотности (удельного веса) или плотности в градусах API ареометром при стандартной температуре 15 °С или 60 °F,  или близкой к ней, является наиболее точным. Температуры от минус 18 до плюс 90 °С (0-195 °F) следует использовать в зависимости от типа образца и других параметров, указанных в таблице 3.

Таблица 3 —  Условия и температуры испытания

Тип образца

Температура начала кипения

Другие лимитируемые параметры

Температура испытания

Высоколетучий

Давление паров по Рейду ниже 179 кПа

Не выше 2 °С (35 °F) в исходном закрытом контейнере

Умеренно летучий

Не выше 120 °С (250 °F)


Не выше 18 °С (65 °F) в исходном закрытом контейнере

Умеренно летучий и вязкий

Не выше 120 °С (250 °F)

Вязкость слишком высокая при температуре 18 °С (65 °F)

Минимальная температура, при которой образец становится достаточно текучим

Нелетучий

Свыше 120 °С (250 °F)

От -18 до +90 °С (от 0 до 195 °F) или как удобно

Смеси с ненефтяными продуктами

(15±0,2) °С /(60±0,5) °F/

5. 2 Если показание ареометра используют для корректировки объемов при стандартных температурах, то показание ареометра следует снимать при температуре, отличающейся от температуры, при которой был измерен объем продукта, в пределах ±3 °С (±5 °F) (примечание). Если во время испытания может произойти потеря легких фракций во время проведения испытания при температуре испытуемого продукта, испытание проводят при условиях, регламентированных в таблице 3.

Примечание — Таблицы корректировки объема и плотности, относительной плотности (удельного веса), плотности в градусах API основаны на усредненных коэффициентах расширения типичных веществ. Так как эти коэффициенты используются в таблицах пересчета [2], поправки, введенные  в том же интервале температур, приводят к минимальной ошибке, возникающей в результате возможного различия коэффициентов расширения испытуемого продукта и стандартных коэффициентов при температурах, отличающихся от 15 °С (60 °F).

6.1 Проверяют температуру испытуемого образца в соответствии с требованиями безопасности. Доводят цилиндр ареометра (примечание к 6.6) и термометр приблизительно до температуры испытуемого образца.

6.2 Образец переносят в чистый цилиндр ареометра, не проливая, чтобы избежать образования воздушных пузырьков и сократить до минимума испарение компонентов с более низкой температурой кипения. Высоколетучие образцы переносят в цилиндр с помощью вытеснения или сифонирования (примечание). Прежде, чем погружают ареометр, удаляют образовавшиеся пузырьки воздуха, если они собрались на поверхности образца, касаясь их чистой фильтровальной бумагой.

Примечание — Образцы с высокой летучестью, содержащие спирты или другие водорастворимые вещества, переносят с помощью сифонирования.

6.3 Помещают цилиндр с образцом в вертикальном положении в место, защищенное от ветра. Следят за тем, чтобы температура образца значительно не менялась во время испытания; в этот период температура окружающей среды не должна изменяться более чем на 2 °С (5 °F). Если испытание проводят при температуре выше или ниже комнатной температуры, используют баню с постоянной температурой.

6.4 Аккуратно погружают ареометр в испытуемый образец. Не допускается намокание стержня выше уровня погружения ареометра в жидкость, так как жидкость на стержне влияет на показания. Образец непрерывно перемешивают термометром таким образом, чтобы ртутный столбик был полностью погружен, а стержень ареометра не намокал выше уровня погружения. Как только получена стабильная температура, ее записывают с точностью до 0,25 °С (0,5 °F) и затем удаляют термометр.

6.5 Ареометр погружают приблизительно на два деления в жидкость, а затем отпускают. При испытании маловязких образцов легким вращательным движением добиваются, чтобы ареометр не приближался к стенкам цилиндра. Выжидают, чтобы ареометр остановился, и все пузырьки воздуха поднялись на поверхность. В частности, это необходимо при испытании более вязких образцов.

6.6 Когда ареометр в состоянии покоя плавает далеко от стенок цилиндра (см. примечание), считывают показания шкалы ареометра с точностью до 0,0001 при измерении относительной плотности (удельного веса) или плотности, или до 0,05° API для плотности в градусах API. Верным показанием ареометра является точка на шкале ареометра, где поверхность жидкости разделяет эту шкалу. Эту точку определяют, глядя слегка ниже уровня жидкости и медленно поднимая взгляд до тех пор, пока поверхность жидкости будет представлять эллипс неправильной формы, а затем прямую линию, разделяющую шкалу ареометра (рисунок 1).

1 — жидкость; 2 — точка съема показаний; 3 — горизонтальная поверхность жидкости; 4 — основание мениска

Рисунок 1 — Показание шкалы ареометра для прозрачных жидкостей

Примечание — Если используют пластмассовый цилиндр, удаляют электростатический заряд. Статическое электричество, часто образующееся при использовании таких цилиндров, может препятствовать свободному положению ареометра в жидкости.

6.7 При испытании непрозрачных жидкостей смотрят немного ниже плоской поверхности жидкости и определяют точку на шкале ареометра, до которой поднимается образец. Это показание, определяемое на верхней части мениска, требует поправки, так как ареометры калибруют на снятие показаний по основной поверхности жидкости. Поправку для конкретно используемого ареометра можно определить, отмечая максимальную высоту на шкале ареометра над основной поверхностью жидкости, до которой поднимается продукт, когда ареометр погружается в прозрачный продукт с поверхностным натяжением, аналогичным поверхностному натяжению испытуемого образца (рисунок 2).

          

1 — жидкость; 2 — точка съема показаний; 3 — горизонтальная поверхность жидкости; 4 — основание мениска

Рисунок 2 — Показание шкалы  для непрозрачных жидкостей

Примечание — Можно применять поправки, указанные в таблице 1.

6.8 Сразу после считывания значения на шкале ареометра снова осторожно перемешивают образец термометром так, чтобы его ртутный столбик был полностью погружен в образец. Отмечают температуру образца с точностью до 0,2 °С (0,5 °F). Если эта температура отличается от предыдущего показания более чем на 0,5 °С (1 °F), вновь проводят определение ареометром и затем снятие показаний термометра до тех пор, пока температура не станет стабильной в пределах 0,5 °С (1 °F).

Примечание — Если ареометры со свинцовыми грузилами, залитыми воском, использовались при температуре выше 38 °С (100 °F), после применения их оставляют стекать и охлаждаться в вертикальном положении.     

7.1 Вводят соответствующие поправки к показаниям термометра (для шкалы или шарика) и ареометра (шкала). При испытании непрозрачных образцов вводят соответствующую поправку к показанию ареометра, как указано в 6.7. Записывают скорректированное показание шкалы ареометра с точностью 0,0001 плотности или относительной плотности (удельного веса) или 0,1° API. После применения соответствующих поправок записывают с точностью 0,5 °С или 1 °F средние температуры, наблюдаемые непосредственно до и после окончательного снятия показания ареометра.

Примечание — Показания ареометра при температурах, отличающихся от стандартной температуры калибровки (15 °С или 60 °F), следует рассматривать только как показания шкалы, так как они меняются в зависимости от температуры.

7.2 Для получения скорректированных значений (7.1) стандартной температуры следует применять таблицы измерения параметров нефти и нефтепродуктов [2].

7.2.1 При применении ареометра, снабженного шкалой плотности, используют таблицы 53А и 53В для получения плотности при 15 °С.

7.2.2 При применении ареометра, откалиброванного для определения относительной плотности (удельного веса), используют таблицы 23А и 23В для получения относительной плотности (удельного веса) 60/60 °F.

7.2.3 При применении ареометра, снабженного шкалой плотности в градусах API, используют таблицы 5А и 5В для получения плотности в градусах API.

7.3 Когда значение получено ареометром со шкалой в одной из единиц, указанных выше, а результат требуется выразить в других единицах, пересчет значений одной системы единиц в другую производят с помощью соответствующих международных таблиц (том XI/XII) [2]: 51 — плотности при 15 °С; 21 — относительной плотности (удельного веса) 60/60 °F; 3 — плотности в градусах API.

7.4 Результат испытания записывают как плотность в килограммах на литр при 15 °С или относительную плотность (удельный вес) при 60/60 °F или плотность в градусах API.

8.1 Точность метода, полученная статистическим исследованием межлабораторных результатов испытания, приведена в 8.1.1 и 8.1.2.

8.1.1 Сходимость

Расхождение между двумя результатами определения, полученными одним оператором, на одной аппаратуре, при одинаковых условиях, на идентичном исследуемом материале, при обычном и правильном выполнении метода испытания, может превышать указанные в таблице 4 значения только в одном случае из двадцати.

Таблица 4

Продукт

Температурный диапазон

Показатель

Сходимость

Воспроиз-
водимость

Прозрачный невязкий

От -2 °С до +24,5 °С

Плотность

0,0005

0,0012

  

От 29 до 76 °F

Относительная плотность (удельный вес)

0,0005

0,0012

  

От 42 до 78 °F

Плотность в градусах API

0,1

0,3

Непрозрачный

От -2 °С до +24,5 °С

Плотность

0,0006

0,0015

  

От 29 до 76 °F

Относительная плотность (удельный вес)

0,0006

0,0015

  

От 42 до 78 °F

Плотность в градусах API

0,2

0,5

8.1.2 Воспроизводимость

Расхождение между двумя единичными и независимыми результатами испытания, полученными разными операторами, работающими в разных лабораториях, на идентичном исследуемом материале, при обычном и правильном исполнении метода испытания, может превышать указанные в таблице 4 значения только в одном случае из двадцати.

8.1.3 Для очень вязких нефтепродуктов и условий, не соответствующих указанным в 8.1.1 и 8.1.2, точностные характеристики не установлены.

8.2 Отклонение

Для данного метода испытания формулировку отклонения разрабатывают.

ПРИЛОЖЕНИЕ А


(обязательное)

    А.1 Нефтяные жидкости

Нефтяные жидкости воспламеняемы, пары вредны. Жидкости необходимо хранить вдали от источников тепла, искр и открытого пламени. Контейнер должен быть закрытым. Вентиляция должна быть достаточной. Следует избегать длительного вдыхания паров и длительного или повторного контакта с кожей.

          

[1] ASTM Д 323 Метод определения давления насыщенных паров нефтепродуктов (метод Рейда)

[2] ASTM Д 1250 Стандартное руководство по применению таблиц измерения параметров нефти и нефтепродуктов

[3] E 1 Спецификация термометров ASTM

[4] E 100 Спецификация ареометров ASTM

[5] ТУ 25-2021.003-88 Термометры ртутные стеклянные лабораторные

Дизельные топлива плотность — Справочник химика 21

    Дизельное топливо плотность, рЛ 5 [c.117]

    Для определения температуры вспышки дизельных топлив могут быть использованы такие косвенные показатели, как, например, плотность (pf) и вязкость (v5o, мм / ). Для дизельного топлива с содержанием серы до 0,5% (масс.) уравнения регрессии имеют вид [50]  [c.50]

    Дизельное топливо плотность, г/см цетановое число температура застывания, °С содержание серы, ррш 0,842/0,820 54/58 -18/-30 100/10 - [c.800]


    Продукция легкий и тяжелый алкилаты, пропан, я-бутан, изобутан (при избыточном содержании в исходном сырье). Характеристика легкого алкилата (к. к. — 185 X), используемого как высокооктановый компонент бензинов плотность 690— 720 кг/м- , 50% (об.) выкипает при температуре не выше 105 °С, давление насыщенных паров при 38 °С не более 350 мм рт. ст., октановое число без ТЭС 91—95 (м. м.), йодное число менее 1,0, содержание фактических смол менее 2,0. Тяжелый алкилат, выкипающий в интервале 185—310 °С, с плотностью 790—810 кг/м применяется в качестве растворителя для различных целей, компонента дизельного топлива. [c.169]

    Нафтеновые углеводороды являются наиболее высококачественной составной частью моторных топлив и смазочных масел. Моноциклические нафтеновые углеводороды придают автобензинам, реактивным и дизельным топливам высокие эксплуатационные свойства, являются более качественным сырьем в процессах каталитического риформинга. В составе смазочных масел нафтены обеспечивают малое изменение вязкости от температуры (т.е. высокий индекс ма — сел). При одинаковом числе углеродных атомов нафтены по сравнению с алканами характеризуются большей плотностью и, что особенно важно, меньшей температурой застывания. [c.65]

    Пределы температур выкипания дизельного топлива могут колебаться в широких пределах. Верхний предел для легких фракций фиксируется температурой вспышки и плотностью, в то время как для высококипящих фракций из сернистого сырья — кислотной стойкостью материалов. [c.83]

    Вместе с тем, как правило, эти топлива характеризуются некоторыми отличиями физико-химических свойств, в частности, повышенной по сравнению с дизельными топливами плотностью (ГОСТ 305-82). Это приводит к некоторому увеличению длины струй Ь при распыливании сложных эфиров в КС [c.164]

    Как уже отмечалось, отверждение густых обработанных известью буровых растворов в кольцевом пространстве между обсадными и насосно-компрессорными трубами, было причиной капитального ремонта скважин. Поэтому в начале 50-х годов в ряде глубоких скважин на северном побережье Мексиканского залива обработанный известью раствор, находившийся в кольцевом пространстве между обсадными и насосно-компрессорными трубами, был заменен раствором органофильной глины и барита в дизельном топливе. Плотность этого раствора была такой же, как и бурового раствора, применявшегося при проводке скважины в ряде случаев она превышала 2,15 г/см . Через несколько лет, когда в некоторых из этих скважин производили капитальный ремонт, после освобождения пакера колонны насосно-компрессорных труб поднимали без каких-либо затруднений. [c.81]


    После дизельного топлива плотностью в, = 0,833 г/см I = 17°) в 18 час. 12 мин. начали качать керосин 6, = = 0,817 г/с. t = 15 ). Примерно через 34 часа, в 4 часа 45 мин., произошла смена нефтепродуктов. После керосина плотностью бензин плотностью d = 0,728 г/сл1 нри t = 10°. Автоматический плотномер во всех [c.267]

    Условия процесса 100 объемных частей дизельного топлива (плотность при 20° 0,898, фонолы 14% объемн., температура застывания 1°) смешивают с 25 объемными частями легкого бензина (плотность при 20° 0,680) и экстрагируют 50 объемными частями 80%-ного метанольного раствора (плотность нри 20° 0,848). Выходы и характеристики продуктов (после отгонки метанола и легкого бензина) приведены в табл. 64. [c.234]

    Плотность дизельного топлива для марок Л и 3 при температуре 20 °С — не более 860 и 840 кг/м соответственно. [c.17]

    Растительные масла при нормальных условиях могут находиться в твердом состоянии, но чаще они представляют собой маслянистые жидкости с повышенными по сравнению с дизельным топливом плотностью (обычно р = 900—1 ООО кг/м ) [c.185]

    В данном разделе рассмотрено каталитическое действие металлической меди на окисление дизельного топлива кислородом и влияние содержания серы на окисляемость дизельного топлива. Исследовано влияние адсорбционной очистки, при которой удаляются смолистые вещества и микропримеси, происхождения и сорта дизельного топлива на его окислительную стабильность. Сделана оценка стабильности дизельного топлива по результатам изучения кинетики поглощения О2 с одновременной регистрацией оптической плотности топлива. Рассмотрена кинетика накопления первичных продуктов окисления дизельного топлива. Сопоставлены показатели термоокислительной стабильности дизельных и реактивных топлив, получаемых с применением гидрогенизационных процессов. На базе кинетической модели окисления проведено прогнозирование допустимых сроков хранения дизельного топлива с пониженным содержанием серы при контакте с металлической поверхностью. [c.123]

    Сечение под 21-й тарелкой количество паров, кг/ч количество жидкости, кг/ч рабочая скорость паров, м/с удельная нагрузка по жидкости на единицу длины, м /(м-ч) плотность паров, кг/м плотность жидкости, кг/м рабочий коэффициент скорости флегмовое число Характеристика погоноразделения, °С наложение между широкой фракцией и дизельным топливом наложение между дизельным топливом и мазутом К. п. д. тарелки [c.69]

    О качестве и выходах керосинов судят на основании исследования композиции из 10-градусных фракций, выкипающих от 120 до 300— 320″ С. За вычетом некоторых первых и последних из 10-градусных фракций получают керосины, отвечающие по качеству нормам ГОСТ. Дл г полученных композиций определяют плотность, высоту некоптящего пламенн, содержание серы и др. Подобно этому определяют г.ыход и качество фракции дизельного топлива. Фракционный состав дистиллятов по ГОСТ 2177—66 пересчитывают на фактический их [c.150]

    Пример 2. 6. Определить теплосодержание 1 кг дизельного топлива при температуре 98° С, имеющего плотность = 0,874. [c.21]

    Адсорбционная способность шарикового алюмосиликатного катализатора в результате обработки сырых.шариков дизельным топливом увеличивается почти в 1,5 раза при этом индекс каталитической активности практически не изменяется, насыпная плотность понижается с 0,73 до 0,64 г/см , а удельный объем пор, удельная поверхность и средний радиус пор увеличиваются также почти в 1,5 раза. [c.126]

    Растворимость водорода также зависит от природы жидкой фазы и ее количества. С уменьшением плотности растворителя, ндпример в ряду дизельное топливо — керосин — бензин, растворимость водорода возрастает. Чем больше образуется при сепарации жидкой фазы, тем больше расходуется водорода на растворение. [c.21]

    Промышленный ПАВ ОП-10, имеющий достаточно однородный состав с содержанием основного вещества около 99 и влаги 0,5 %, представляет собой пастообразное вещество от светло-желтого до коричневого цвета плотностью df =1,06—1,08, которое легко растворяется в дистиллированной и пластовой водах, этаноле и бензоле, ограниченно растворяется (менее 10%) в четыреххлористом углероде и практически нерастворим в уайт-спирите и дизельном топливе. [c.73]


    С повышением температуры в реакторе увеличиваются плотность и показатель преломления бензиновой фракции, а также коксуемость и содержание сернокислотных смол во фракции дизельного топлива. Это является следствием увеличения общего количества ароматических. Содержание непредельных углеводородов в этих фракциях различно. Во фракции дизельного топлива содержание непредельных возрастает с повышением температуры в реакторе. В бензиновой фракции оно [c.120]

    Увеличение глубины гидроочистки дизельного топлива (содержание 5 = 0.05% масс.) вызывает сокращение продолжительности начальной стадии окисления до 30-40 мин и переход в режим окисления с максимальной скоростью, при котором интенсивность смолообразования резко возрастает. Время достижения максимального значения оптической плотности (А = 1.2) составляет 70-90 мин. [c.149]

    Уменьшение содержания серы в дизельном топливе значительно сокращает время достижения высоких значений оптической плотности (от 90-120 мин при содержании S = 0.1% до 35-70 мин при содержании S = 0.02%). [c.158]

    Образцы разработанной присадки были испытаны в составе товарного дизельного топлива, содержащего нестабильные продукты вторичных процессов, лабораторным методом. Окисление топлива молекулярным кислородом проводили на газометрической установке при 120°С в присутствии медного кольца (5си = 166 см /л) в течение 7 ч с одновременной регистрацией концентрации поглощенного кислорода (Л[02], моль/л) и оптической плотности топлива (А), характеризующей смолообразование в системе [63, 64, 102 . Установлено, что при введении присадки в топливо (0.04% масс.) в конце опыта уменьшаются значения А[02] от 0.22 моль/л (в отсут- [c.184]

    Опыты по нанесению катализатора на активированные угли, испытанию активности катализаторов и окислительной демеркаптанизации дизельного топлива проводили на установке непрерывного действия (рис.2.4). В качестве реактора используют стеклянную насадочную колонку (1) диаметром 20 мм и высотой 200 мм, снабжённую обратным холодильником и контактным термометром (2). Обогрев реактора осуществляют с помощью нихромовой спирали, регулирование температуры — контактным термометром и электронным реле (5) с точностью 0,5″С. В качестве носителей используют древесный уголь и активированные угли марок КАД-Д, АГ-3, АГ-5, СКТ, АР-3 в качестве катализатора — натриевые соли сульфофталоцианинов кобальта и полифталоцианина кобальта. Активированный уголь загружают в реактор одним слоем высотой 100 мм на пористую перегородку (10). Нанесение фталоцианина кобальта на активированные угли проводят путём циркуляции его 0,5 %-ного водного раствора через носитель при комнатной температуре. Подачу раствора катализатора и очищаемых углеводородов в реактор осуществляют перистальтическим дозировочным насосом (6), скорость подачи кислорода и воздуха в реактор измеряют ротаметром (8) и регулируют игольчатым вентилем. Через определённые промежутки времени в растворе определяют содержание фталоцианина кобальта на приборе ФЭК-56 по оптической плотности. [c.35]

    При уменьшении содержания серы в дизельном топливе изменяется характер кинетики поглощения кислорода и роста оптической плотности. Для топлива с пониженным содержанием серы характерно наличие начального периода окисления, при котором рост оптической плотности незначителен. Введение в окисляющуюся систему (ДТ-11 + О2 + Си, 120°С) ионола (0.01% масс.) приводит к практически полному прекращению поглощения кислорода и роста оптической плотности топлива в течение 120 мин (рис. 5.23, 5.24). По завершении индукционного периода топливо окисляется с постоянной скоростью, характерной для нестабилизированного образца. В то время как в топливах с повышенным содержанием серы (ДЛ-0.2) антиоксиданты фенольного типа не способны вызвать индукционный период окисления, а лишь обеспечивают [c.207]

    Количе- стоо карбамида, к исходному дизельному топливу Выход, % к исходному дизельному топливу Плотность Показатель преломлс-20 НИЯ Температура застывания, °С  [c.86]

    В этом уравнении большинство величин может быть определено-по приведенным выше зависимостям, справочным данным и известным законам теплопередачи. По результатам лабораторных экспериментов с керосином и дизельным топливом определены средние значения приведенного коэффициента теплоотдачи [ацр = = 33,6 Вт/(м2-°С)] и характерной толщины теплового слоя нефтепродукта (бн=0,053 м) для времени прогрева 2,5 ч. Для п1аро-воздушной смеси в резервуарах с керосином и дизельным топливом плотность и теплоемкость смеси можно принимать по воздуху при начальной температуре процесса. [c.125]

    Следующий случай полного разрушения резервуара РВС-5000, построенного рулонным способом из стали СтЗс, произошел при температуре минус 40°С 28 января 1969 г на площадке Сокур-4 Новосибирской области. Резервуар № 11 был введен в эксплуатацию в декабре 1966 п По результатам нивелирования в 1968 г, максимальная разность, отметок диаметрально противоположных точек составила 100 мм, а смежных точек 50 мм. Резервуар был заполнен 4,01.69 г. летним дизельным топливом плотностью 0,833 г/см на высоту 10,4 м. [c.10]

    Сушественно отличаются от дизельных тогшив по своим физико-химиче-ским свойствам и спиртовые топлива, в частности, метиловый спирт (метанол СН3ОН), а также изомер этилового спирта — диметиловый эфир (ДМЭ СН3ОСН3). Отличительными особенностями этих топлив являются низкомолекулярный углеводородный состав, пониженные по сравнению с дизельным топливом плотность и вязкость, а также наличие в их составе значительного количества кислорода около 50 % по массе — в молекуле метанола и около 30 % — в молекуле ДМЭ. Эти особенности физико-химических свойств и предопределяют отличия показателей токсичности ОГ дизелей, работающих на рассматриваемых альтернативных топливах. [c.65]

    Крекинг тяжелого сырья на адсорбенте-катализаторе АД дает более высокий выход автомобильного бензина, чем на широконо-ристом адсорбенте-катализаторе СД. Полученный бензин характеризуется более высокими иодными числами. Меньшая насыпная плотность адсорбентов-катализаторов АД и СД по сравнению с алюмосиликатным катализатором позволяет при однох п той же объемной скорости п при прочих равных условиях значительно сокращать энергетические затраты за счет снижения расхода воздуха при транспортировании их в пневмосистемах установок каталитического крекинга. При этом бензин, получаемый в процессе крекинга на адсорбенте-катализаторе АД, по своим качествам равноценен бензину, получаемому на алюмосиликатном катализаторе. Применение широкопористого адсорбента-катализатора СД обеспечивает получе-нпе дизельного топлива с высокими цетановыми числами путем крекинга тяжелого сырья. [c.129]

    Нефть Баракаевского месторождения легкая (относительная плотность 0,8081), парафинистая (3% парафина), малосернистая (0,12% серы), малосмолистая. Выход фракций до 200 °С—49,7, до 350 °С —81,2%. Фракции до 120,°С содержат мало ароматических углеводородов (1—2%) и до 68% нафтеновых. В более высококипящих фракциях количество ароматических углеводородов достигает 39% в дистилляте 400—420 С, а содержапие нафтеновых уменьшается и во фракциях 200—250 и 250—300 °С составляет соответственно 25 и 18%. Фракция 28—200 °С баракаевской нефти имеет низкое октановое число (48,3 без ТЭС). Из нефти могут быть получены летние дизельные топлива или компоненты специального топлива. Остатки нефти характеризуются высокой температурой застывания (31—38°С), низкой коксуемосью (3,58% для остатка выше 420 °С) остаток выше 420 °С может быть использован в качестве топочного назута 100. [c.341]

    У моторного топлива по сравнению с дизельным больше плотность и вязкость, поэтому такой способ очистки не всегда эффективен. При отстаивании моторного топлива необходимо его подогревать до температуры, обеспечивающей снижение вязкости до 1,5—2 ВУ (но не менее чем на 15 °С ниже температуры вспышки топлива). Продолжительность отстаивания должна быть не менее 8 ч, так как только в этом случае частицы загрязнений и вода могут выпасть в осадок. Наличие в моторном топливе асфальтосмолистых и воды — основная причина образования стойкой водотопливной эмульсии. При образовании такой эмульсии, которую можно обнаружить при спуске отстоя, рекомендуется направлять ее в отдельную шламовую цистерну. При длительном отстое моторного топлива с большой плотностью возможно послойное распределение воды в топливе, в результате чего не удастся удалить сколько-нибудь значительную массу воды из топлива. [c.121]

    Окисление образца дизельного топлива ДТ-3 с содержанием 8 = 0.10% масс. (АО НУНПЗ, 02.1997) в сходных условиях происходит с ускорением, продолжительность начальной стадии окисления не превышает 30 мин. Оптическая плотность топлива (А390) линейно изменяется во времени (рис. 4.20). [c.147]

    Окисление образца дизельного топлива ДТ-7 (содержание 5 = 0.05% масс., АО УНПЗ, 01.1997) происходит с ускорением. При достижении концентрации поглощенного кислорода Д[02] 2-10 моль/л (1п,ах = 30-40 мин) процесс переходит в режим окисления с максимальной скоростью. Вид кинетических кривых поглощения О2 и изменения оптической плотности топлива (А370) сходен (рис. 4.23). [c.149]

    Окисление образца дизельного топлива ДТ-9 (содержание 5 = 0.05% масс., АО УНПЗ, 04.1997) характеризуется начальным периодом окисления = 40-45 мин), после поглощения 0.02 моль/л О2 процесс приобретает максимальную скорость, при этом наблюдается интенсивный рост оптической плотности топлива (А370). Нагревание топлива в присутствии металлической меди в атмосфере инертного газа (Не) не вызывает заметного увеличения А370 (рис. 4.24). [c.149]

    Окисление образца дизельного топлива ДТ-4 (содержание 5 = 0.05% масс., АО НУНПЗ) на участке начального периода окисления (tп a, = 40 мин) сопровождается незначительным изменением оптической плотности топлива. При достижении концентрации О2, равной 2-10 моль/л, наблюдается смена режима окисления и роста оптической плотности А330 (рис. 4.25). [c.149]

    Для предотвращения окислительных процессов и смолообразования, приводящих к ухудшению качества дизельного топлива ДЛ-0.2 предложена полифункциональная присадка, содержащая стабилизатор — третичный амин, нейтрализующий кислотные продукты окисления, которые являются катализаторами уплотнения (Агидол-3) дисперсант, уменьшающий размеры частиц и увеличивающий их число (ионол), и деактиватор металлической меди (2-метил-2-этилиндолин). При этом стабилизатор и дисперсант одновременно выступают в качестве антиоксидантов, а деактиватор является синергическим агентом, усиливающим действие антиоксидантов. Образцы разработанной присадки были испытаны в составе товарного дизельного топлива, содержащего нестабильные продукты вторичных процессов, лабораторным методом [5]. Окисление топлива молекулярным кислородом проводили на газометрической установке при 120°С в присутствии медного кольца (5сц = 166 см /л) в течение 7 ч с одновременной регистрацией концентрации поглощенного кислорода (А[02], моль/л) и оптической плотности топлива (А), характеризующей смолообразование в системе (рис. 5.21). [c.204]

    При введении в дизельное топливо (ДТ-11) с пониженным содержанием серы (5 = 0.02%) композиционной присадки (ионол Агидол-3 2-метил-2-этилиндолин = 1 1 1) в концентрации 0.01 и 0.02% масс, вызываются индукционные периоды окисления, равные 42 и 120 мин соответственно (рис. 5.25). При дальнейшем увеличении ее содержания (до 0.03% масс.) индукционный период длится более 5 ч. Следует отметить, что на протяжении индукционных периодов оптическая плотность топлива практически не возрастает, сохраняя минимальное значение (рис. 5.25). [c.209]

Поправочные коэффициенты на объем — Jet A, Jet-A1, керосин для реактивных двигателей, турбинное топливо

Выдано: Январь 2016

Плотность при 15 ° C = 800 кг / м³ (таблица 54B)

Дополнительную информацию о классах продукции см. В бюллетене V-18.

Коэффициенты поправки на объем до 15 ° C для использования со всеми марками Jet A, Jet-A1, авиакеросином, турбинным топливом
Температура ° C 0 0.10 0,20 0,30 0,40 0,50 0.60 0,70 0,80 0,90
−40 1.0502
−39 1.0493 1.0494 1.0495 1.0496 1.0497 1.0498 1.0499 1.0500 1.0500 1.0501
−38 1.0484 1.0485 1.0486 1.0487 1.0488 1.0489 1.0490 1.0491 1.0492 1.0492
−37 1.0475 1,0476 1.0477 1.0478 1.0479 1.0480 1.0481 1.0482 1.0483 1.0483
−36 1.0466 1.0467 1.0468 1.0469 1.0470 1.0471 1,0472 1,0473 1.0474 1,0474
−35 1.0457 1.0458 1.0459 1.0460 1.0461 1.0462 1.0463 1.0464 1.0465 1.0465
−34 1.0448 1.0449 1.0450 1.0451 1.0452 1.0453 1.0454 1.0455 1.0456 1.0456
−33 1.0439 1.0440 1.0441 1.0442 1.0443 1.0444 1.0445 1.0446 1.0447 1.0447
−32 1.0430 1.0431 1.0432 1.0433 1.0434 1.0435 1.0436 1.0437 1.0438 1.0438
−31 1.0421 1.0422 1,0423 1.0424 1,0425 1.0426 1,0427 1.0428 1.0429 1.0429
−30 1.0412 1.0413 1,0414 1.0415 1.0416 1.0417 1.0418 1.0419 1.0420 1.0420
−29 1.0403 1.0404 1.0405 1.0406 1.0407 1.0408 1.0409 1.0410 1.0411 1.0411
−28 1.0394 1.0395 1.0396 1.0397 1.0398 1.0399 1.0400 1.0401 1.0402 1.0402
−27 1.0385 1,0386 1.0387 1,0388 1.0389 1.0390 1.0391 1.0392 1.0392 1.0393
−26 1.0376 1.0377 1.0378 1.0379 1.0380 1.0381 1.0382 1.0383 1.0383 1,0384
−25 1.0367 1.0368 1.0369 1.0370 1,0371 1,0372 1,0373 1,0373 1,0374 1.0375
−24 1.0358 1.0359 1.0360 1.0361 1.0362 1.0363 1.0364 1.0364 1.0365 1.0366
−23 1,0349 1.0350 1.0351 1.0352 1,0353 1.0354 1.0354 1.0355 1,0356 1.0357
−22 1.0340 1,0341 1.0342 1,0343 1,0344 1.0344 1,0345 1.0346 1.0347 1.0348
−21 1.0331 1.0332 1.0333 1.0334 1.0334 1.0335 1.0336 1.0337 1.0338 1.0339
−20 1.0322 1.0323 1,0324 1.0324 1.0325 1.0326 1.0327 1.0328 1.0329 1.0330
−19 1.0313 1.0314 1.0314 1.0315 1.0316 1.0317 1.0318 1.0319 1.0320 1.0321
−18 1.0304 1.0304 1.0305 1.0306 1.0307 1.0308 1.0309 1.0310 1.0311 1.0312
−17 1.0294 1.0295 1.0296 1.0297 1.0298 1.0299 1.0300 1.0301 1.0302 1.0303
−16 1.0285 1.0286 1.0287 1.0288 1.0289 1.0290 1.0291 1.0292 1.0293 1.0294
−15 1.0276 1.0277 1.0278 1.0279 1.0280 1.0281 1.0282 1.0283 1.0284 1.0284
−14 1.0267 1.0268 1.0269 1.0270 1.0271 1.0272 1.0273 1.0273 1.0274 1.0275
−13 1.0258 1.0259 1.0260 1.0261 1.0262 1.0263 1.0263 1.0264 1.0265 1.0266
−12 1.0249 1.0250 1.0251 1.0252 1.0252 1.0253 1.0254 1.0255 1.0256 1.0257
−11 1.0240 1.0241 1.0242 1.0242 1.0243 1.0244 1.0245 1.0246 1.0247 1.0248
−10 1.0231 1.0231 1.0232 1.0233 1.0234 1.0235 1.0236 1.0237 1.0238 1.0239
−9 1.0221 1.0222 1.0223 1.0224 1.0225 1.0226 1.0227 1.0228 1.0229 1.0230
−8 1.0212 1.0213 1.0214 1.0215 1.0216 1.0217 1.0218 1.0219 1.0220 1.0220
−7 1.0203 1,0204 1.0205 1,0206 1.0207 1.0208 1,0209 1,0209 1.0210 1.0211
−6 1.0194 1.0195 1,0196 1.0197 1.0198 1.0198 1.0199 1.0200 1.0201 1.0202
−5 1.0185 1.0186 1.0187 1.0187 1.0188 1.0189 1.0190 1.0191 1.0192 1.0193
−4 1.0176 1.0176 1.0177 1.0178 1.0179 1.0180 1.0181 1.0182 1.0183 1.0184
−3 1.0166 1.0167 1.0168 1.0169 1.0170 1.0171 1.0172 1.0173 1,0174 1.0175
−2 1.0157 1.0158 1.0159 1.0160 1,0161 1.0162 1.0163 1.0164 1.0165 1.0165
-1 1.0148 1.0149 1.0150 1.0151 1.0152 1.0153 1.0153 1.0154 1.0155 1.0156
0 1.0139 1.0140 1.0141 1.0142 1.0142 1.0143 1.0144 1.0145 1.0146 1.0147
0 1.0139 1.0138 1.0137 1.0136 1.0135 1.0134 1.0133 1.0132 1.0131 1.0130
1 1.0130 1.0129 1.0128 1.0127 1.0126 1.0125 1.0124 1.0123 1.0122 1.0121
2 1.0120 1.0119 1.0118 1.0118 1.0117 1.0116 1.0115 1.0114 1.0113 1.0112
3 1.0111 1.0110 1.0109 1.0108 1.0107 1.0106 1.0106 1.0105 1.0104 1.0103
4 1.0102 1.0101 1.0100 1,0099 1,0098 1,0097 1,0096 1,0095 1,0094 1,0094
5 1.0093 1,0092 1,0091 1,0090 1,0089 1,0088 1,0087 1,0086 1,0085 1,0084
6 1,0083 1,0082 1,0082 1,0081 1,0080 1.0079 1,0078 1,0077 1,0076 1,0075
7 1,0074 1,0073 1,0072 1,0071 1,0070 1,0070 1,0069 1,0068 1,0067 1,0066
8 1.0065 1,0064 1,0063 1,0062 1,0061 1,0060 1,0059 1,0058 1,0057 1,0057
9 1,0056 1,0055 1,0054 1,0053 1,0052 1.0051 1,0050 1,0049 1,0048 1,0047
10 1,0046 1,0045 1,0045 1,0044 1,0043 1,0042 1,0041 1,0040 1,0039 1,0038
11 1.0037 1,0036 1,0035 1,0034 1,0033 1,0032 1,0032 1.0031 1,0030 1,0029
12 1,0028 1,0027 1,0026 1,0025 1,0024 1.0023 1,0022 1,0021 1,0020 1,0019
13 1,0019 1,0018 1,0017 1,0016 1,0015 1,0014 1,0013 1,0012 1,0011 1,0010
14 1.0009 1.0008 1.0007 1.0007 1.0006 1.0005 1.0004 1.0003 1.0002 1.0001
15 1,0000 0,9999 0,9998 0,9997 0,9996 0.9995 0,9994 0,9993 0,9993 0,9992
16 0,9991 0,9990 0,9989 0,9988 0,9987 0,9986 0,9985 0,9984 0,9983 0,9982
17 0.9981 0,9980 0,9980 0,9979 0,9978 0,9977 0,9976 0,9975 0,9974 0,9973
18 0,9972 0,9971 0,9970 0,9969 0,9968 0.9967 0,9967 0,9966 0,9965 0,9964
19 0,9963 0,9962 0,9961 0,9960 0,9959 0,9958 0,9957 0,9956 0,9955 0,9954
20 0.9953 0,9953 0,9952 0,9951 0,9950 0,9949 0,9948 0,9947 0,9946 0,9945
21 0,9944 0,9943 0,9942 0,9941 0,9940 0.9940 0,9939 0,9938 0,9937 0,9936
22 0,9935 0,9934 0,9933 0,9932 0,9931 0,9930 0,9929 0,9928 0,9927 0,9926
23 0.9926 0,9925 0,9924 0,9923 0,9922 0,9921 0,9920 0,9919 0,9918 0,9917
24 0,9916 0,9915 0,9914 0,9913 0,9912 0.9912 0,9911 0,9910 0,9909 0,9908
25 0,9907 0,9906 0,9905 0,9904 0,9903 0,9902 0,9901 0,9900 0,9899 0,9898
26 0.9898 0,9897 0,9896 0,9895 0,9894 0,9893 0,9892 0,9891 0,9890 0,9889
27 0,9888 0,9887 0,9886 0,9885 0,9884 0.9883 0,9883 0,9882 0,9881 0,9880
28 0,9879 0,9878 0,9877 0,9876 0,9875 0,9874 0,9873 0,9872 0,9871 0,9870
29 0.9869 0,9869 0,9868 0,9867 0,9866 0,9865 0,9864 0,9863 0,9862 0,9861
30 0,9860 0,9859 0,9858 0,9857 0,9856 0.9855 0,9854 0,9854 0,9853 0,9852
31 0,9851 0,9850 0,9849 0,9848 0,9847 0,9846 0,9845 0,9844 0,9843 0,9842
32 0.9841 0,9840 0,9839 0,9839 0,9838 0,9837 0,9836 0,9835 0,9834 0,9833
33 0,9832 0,9831 0,9830 0,9829 0,9828 0.9827 0,9826 0,9825 0,9824 0,9824
34 0,9823 0,9822 0,9821 0,9820 0,9819 0,9818 0,9817 0,9816 0,9815 0,9814
35 0.9813 0,9812 0,9811 0,9810 0,9809 0,9809 0,9808 0,9807 0,9806 0,9805
36 0,9804 0,9803 0,9802 0,9801 0,9800 0.9799 0,9798 0,9797 0,9796 0,9795
37 0,9794 0,9793 0,9793 0,9792 0,9791 0,9790 0,9789 0,9788 0,9787 0,9786
38 0.9785 0,9784 0,9783 0,9782 0,9781 0,9780 0,9779 0,9778 0,9777 0,9777
39 0,9776 0,9775 0,9774 0,9773 0,9772 0.9771 0,9770 0,9769 0,9768 0,9767
40 0,9766

Плотность при 15 ° C = 800 кг / м³

Значения рассчитаны в соответствии со стандартом API 2540, глава 11.1, том X (1993)

Чтобы получить чистый объем жидкости при 15 ° C, умножьте нескомпенсированные показания счетчика на поправочный коэффициент объема (VCF), который соответствует средней измеренной температуре жидкости во время подачи.

Простые уравнения для приближенных изменений свойств сырой нефти при изменении температуры

22 апреля 2014 г.

В этой статье описаны простые уравнения для аппроксимации изменений свойств сырой нефти при изменении температуры.Изменения плотности сырой нефти и удельной теплоемкости или теплоемкости можно оценить с помощью графиков и / или более сложного компьютерного моделирования. Для последнего обычно требуется доступ к имитатору технологического процесса и характеристикам сырой нефти. Подходящая настроенная компьютерная модель, вероятно, является наиболее точным методом оценки свойств жидкости, но не всегда доступна. Прямые лабораторные измерения также возможны, если оборудование и пробы масла доступны и требуется высокая степень точности.

Графики, которые изначально были созданы на основе эмпирических данных, могут быть полезны, и их точность подходит для большинства инженерных приложений. Тем не мение; использование данных в последующих вычислениях требует, чтобы пользователи прервали вычисление, нашли число на графике, а затем продолжили вычисление. Представленные простые уравнения аппроксимации кривой обеспечивают необходимые данные, подходящие для использования в электронных таблицах или ручных расчетах.

Плотность сырой нефти

На рис. 1A (1) показано изменение удельного веса в зависимости от температуры для сырой нефти с различной плотностью в градусах API.

Рисунок 1A Зависимость удельного веса сырой нефти от температуры (1)

Этот график сравнивался с данными плотности-температуры из Таблицы D-1, Публикация API 421, «Монографии по экологическому контролю на нефтеперерабатывающих заводах — Управление сбросами воды» (2). Цветные линии на рисунке 1B показывают данные API, наложенные на исходный график. Эти двое показывают хорошее согласие.

Рисунок 1B Данные из публикации 421 API, наложенные на рисунок 1A (данные из (2))

Данные аппроксимации кривой из рисунка 1A привели к уравнению 1 для единиц FPS.Уравнение 2 дает эквивалент СИ.

На рис. 1С показан результат уравнения 1, наложенный в виде цветных линий на исходный график (рис. 1А). Хотя простое уравнение не совпадает идеально, результаты достаточно точны для большинства инженерных расчетов. По сравнению с данными из публикации 421 API, уравнение 1 дает максимальные ошибки + 0,25% и -0,3%.

Рисунок 1C Простое уравнение 1, наложенное на рисунок 1A

Тепловая мощность

Аналогичный подход был использован для разработки простого уравнения для изменения теплоемкости или удельной теплоемкости сырой нефти в зависимости от плотности и температуры в градусах API.Данные, извлеченные из рисунка 2A (1), подверглись регрессии для получения алгоритма, представленного в виде Уравнения 3 для единиц FPS: Уравнения 4 для единиц СИ. Обратите внимание, что алгоритм был разработан для сырой нефти с индексом UOP 11,8 (что указывает на промежуточную, парафино-нафтеновую нефть). Если индекс UOP известен, поправочный коэффициент, показанный на графике, может быть применен к выходным данным по уравнениям 3 или 4.

Рисунок 2A Зависимость теплоемкости сырой нефти от температуры (1)

Результирующее уравнение представлено как Уравнение 3 для единиц FPS и Уравнение 4 для единиц СИ.

Рисунок 2B Простое уравнение 3 наложено на рисунок 2A

Сводка

Простые уравнения обеспечивают приближения для изменения плотности и удельной теплоемкости сырой нефти с различной плотностью в градусах API. Ни один из алгоритмов не обеспечивает идеального совпадения с базовыми данными. Тем не мение; данные из разных источников не всегда коррелируют. На рис. 3A (1) показан альтернативный источник поправки на плотность сырой нефти для различных значений плотности в градусах API и температуры.На рисунке 3B показаны данные из публикации 421 API (цветные линии), наложенные на часть рисунка 3A. К сожалению, совпадение данных ограничено, но очевидно, что существует очень слабая корреляция — даже тенденция увеличения удельного веса в градусах API меняется на противоположную между данными API и данными, представленными на рисунке 3A. Обратите внимание, что тенденция, представленная на рисунке 1A, подтверждается данными из приложения D API 421. Эти данные (из публикации API 421) взяты здесь как наиболее надежные. В целом, рисунок 1A показывает довольно хорошее согласие с данными API, поэтому алгоритм (уравнения 1 и 2) был разработан с использованием данных с рисунка 1A в качестве источника.

Рисунок 3A Поправочный коэффициент плотности сырой нефти (Hankinson et al, 1979) (1)

Рисунок 3B Часть рисунка 3 A с наложенными данными из API 421

цитируемых работ

1. Мэннинг, Фрэнсис С. и Томпсон, Ричард Э. НЕФТЯНАЯ ПЕРЕРАБОТКА Том второй: сырая нефть . Талса: Издательство PennWell, 1995. ISBN 0-87814-354-8.

2. Институт, Американ Петролеум . Управление сбросами сточных вод: устройство и эксплуатация водомасляных сепараторов .Вашингтон: API, 1990. Публикация API 421.

Плотность Высота | SKYbrary Aviation Safety

Определение

Высота по плотности — это высота по давлению с поправкой на температуру. С точки зрения непрофессионала, это напрямую влияет на летно-технические характеристики любого самолета, и, по сути, это высота, эквивалентная той, на которой самолет «думает» о своих характеристиках. Чем выше высота по плотности, тем ниже летно-технические характеристики самолета, и наоборот.

Плотность и давление / температура

Закон об идеальных газах для сухого воздуха:

pV = RT

, где:

p = давление воздуха (гПа) (кг · м -1 с -2 ) V = объем воздуха (м 3 ) R = универсальная газовая постоянная для сухого воздуха (287 Дж кг -1 K -1 ) T = температура воздуха (K)

Однако для атмосферных применений объем не хорошо определен, и поскольку плотность — это масса на объем, используя массу и объем атмосферы, газовый закон может быть переформулирован:

p = ρRT, где ρ = плотность воздуха

Следовательно,

ρ = p R -1 T — 1

Плотность прямо пропорциональна давлению и косвенно пропорциональна температуре.

По мере увеличения давления при постоянной температуре увеличивается плотность. И наоборот, когда температура увеличивается, при постоянном давлении плотность уменьшается. Плотность воздуха снизится примерно на 1% при уменьшении давления на 10 гПа или повышении температуры на 3 ° C.

Уменьшение плотности приводит к увеличению высоты по плотности, тогда как увеличение плотности приводит к уменьшению высоты по плотности. Принимая во внимание представление о том, что летательный аппарат работает на основе высоты по плотности, на больших высотах с высокими температурами летно-технические характеристики самолета значительно снижаются по сравнению с его относительными характеристиками на этом уровне при стандартных температурах.И наоборот, на более низких высотах с более низкими температурами летно-технические характеристики самолета значительно улучшаются по сравнению с его относительными характеристиками на этом уровне при стандартных температурах.

Плотность воздуха в теплом воздухе уменьшается с высотой быстрее, чем в холодном. Общепринятое значение плотности уменьшения высоты с высотой составляет 120 футов ° C -1 , а в некоторых публикациях статьи могут даже быть упрощены до 100 футов ° C -1 .

Плотность и водяной пар

Водяной пар менее плотен, чем сухой воздух.Следовательно, с увеличением количества водяного пара в воздухе при постоянных давлении и температуре плотность воздуха уменьшается. Следовательно, с увеличением количества водяного пара в воздухе при постоянных давлении и температуре высота плотности увеличивается. Однако это увеличение составляет менее одного процента от общей плотности, и поэтому, за исключением областей с низким уровнем в тропиках, влиянием водяного пара на плотность пренебрегают.

Расчет высоты по плотности с учетом барометрической высоты и температуры

Поскольку высота по плотности — это барометрическая высота, скорректированная с учетом температуры, отклонение температуры от значения ISA на этой барометрической высоте необходимо скорректировать, с более низкими температурами, чем стандартные, с понижением высоты по плотности и более высокими температурами повышение плотности по высоте.Будет использован поправочный коэффициент 120 футов ° C -1 .

DA = PA + CF (T a — T std )

где DA = высота по плотности (футы), PA = высота давления (футы), CF = коэффициент поправки (120 футов oC -1 ) , T a = фактическая температура (° C) и T std = стандартная температура (° C)

Расчет высоты по плотности, зная только высоту QNH, температуру наружного воздуха и QNH

Высота по плотности рассчитывается на основе барометрической высоты , поэтому высота QNH преобразуется в барометрическую высоту.Высота по давлению измеряется по изобарической поверхности среднего давления на уровне моря ISA (1013 гПа), и, таким образом, высота QNH преобразуется в соответствующую высоту по давлению. Будет использован коэффициент преобразования 27 футов гПа -1 :

PA = A + CV (1013 гПа — QNH)

, где A = высота QNH (футы), а CV = коэффициент преобразования (27 футов гПа — 1 )

Далее:

DA = [A + CV (1013 — QNH)] + CF [T a — T std ]

Стандартная температура на барометрической высоте получается вычитанием 2 ° C для каждые 1000 футов барометрической высоты:

T стандарт = 15 ° C — 2 ° C (1000 футов) -1 (PA)

DA = [A + CV (1013 — QNH)] + CF [T — [15 — 0.002 (A + CV (1013 — QNH)]

= A (1 + 0,002CF) + CF (T a -15) + CV CF (2,026 — 0,002 QNH) — CV (QNH) + 1013 (CV)

= 1,24A + 120 T a — 33,48 QNH + 32115.24

Связанные статьи SKYbrary

Обзор взаимосвязи между составом жидкого аэрокосмического топлива и их физико-химическими свойствами

  • 1.

    Braun-Unkhoff M, Kathrotia T, Rauch Б. и др. (2016) О взаимодействии между составом и характеристиками альтернативных видов топлива для реактивных двигателей.CEAS Aeronaut J 7 (1): 83–94

    Google ученый

  • 2.

    Биллингсли М., Эдвардс Т., Шафер Л.М. и др. (2010) Степень и влияние изменчивости состава углеводородного топлива для авиационно-космических силовых установок. В: Материалы 46-й совместной конференции и выставки AIAA / ASME / SAE / ASEE. Теннесси, США: 6824

  • 3.

    Возка П., Килаз Г. (2020) Обзор взаимосвязи свойств топлива авиационных турбин и химического состава.Топливо 268: 117391

    Google ученый

  • 4.

    Эльмалик Э.Е., Раза Б., Варраг С. и др. (2014) Роль углеводородных строительных блоков в характеристиках синтетического реактивного топлива, полученного из газа в жидкость. Ind Eng Chem Res 53 (5): 1856–1865

    Google ученый

  • 5.

    Ян Дж., Синь З., Хе QS и др. (2019) Обзор эксплуатационных характеристик биореактивного топлива. Топливо 237: 916–936

    Google ученый

  • 6.

    Luning Prak DJ, Romanczyk M, Wehde KE et al (2017) Анализ состава реактивного топлива с каталитической гидротермальной конверсией и суррогатной смеси: компоненты, свойства и сгорание. Energy Fuels 31 (12): 13802–13814

    Google ученый

  • 7.

    Blakey S, Rye L, Wilson CW (2011) Альтернативные виды топлива для авиационных газовых турбин: обзор. Proc Combust Inst 33 (2): 2863–2885

    Google ученый

  • 8.

    Moses CA, Roets PNJ (2009) Свойства, характеристики и характеристики сгорания полностью синтетического реактивного топлива Sasol. J Eng Gas Turbines Power 10 (1115/1): 3028234

    Google ученый

  • 9.

    ASTM D7566-18 (2018) Стандартные технические условия на авиационное турбинное топливо, содержащее синтезированные углеводороды. ASTM International, Пенсильвания

    Google ученый

  • 10.

    ASTM D1655-18 (2018) Стандартная спецификация для авиационного турбинного топлива.ASTM International, Пенсильвания

    Google ученый

  • 11.

    Dukek WG (2011) Реактивное топливо. В: Kirk-Othmer Encyclopedia of Chemical Technology: Wiley, Hoboken, pp 1–31

  • 12.

    Салдана Д.А., Старк Л., Мужин П. и др. (2012) Прогнозирование плотности и вязкости биотопливных соединений с использованием методов машинного обучения. Energy Fuels 26 (4): 2416–2426

    Google ученый

  • 13.

    Chi H, Li GQ, Guo YS et al (2013) Избыточный молярный объем вместе с вязкостью, температурой вспышки и показателем преломления для бинарных смесей цис- -декалина или транс-декалина с н-алканами от C9 до C11. J Chem Eng Data 58 (8): 2224–2232

    Google ученый

  • 14.

    de Lorenzi L, Fermeglia M, Torriano G (1994) Плотность и вязкость 1,1,1-трихлорэтана + парафинов и + циклопарафинов при 298,15 К. J Chem Eng Data 39 (3): 483–487

    Google ученый

  • 15.

    Geist JM, Cannon MR (1946) Вязкость чистых углеводородов. Ind Eng Chem Anal Ed 18 (10): 611–613

    Google ученый

  • 16.

    Цзя Т.Х., Гонг С., Пан Л. и др. (2020) Влияние глубокого гидрирования на окисление и осаждение реактивного топлива. Топливо 264: 116843

    Google ученый

  • 17.

    Chevalier JLE, Petrino PJ, Gaston-Bonhomme YH (1990) Вязкость и плотность некоторых бинарных жидких смесей алифатических, циклических и ароматических углеводородов.J Chem Eng Data 35 (2): 206–212

    Google ученый

  • 18.

    Эдвардс Т., Морис Л.К. (2001) Суррогатные смеси, представляющие сложное авиационное и ракетное топливо. J Propuls Power 17 (2): 461–466

    Google ученый

  • 19.

    Аль-Нуайми И.А., Бора М., Селам М. и др. (2016) Оптимизация ароматического / парафинового состава синтетического реактивного топлива. Chem Eng Technol 39 (12): 2217–2228

    Google ученый

  • 20.

    Holley AT, Dong Y, Andac MG и др. (2007) Возгорание и тушение пламени однокомпонентных жидких углеводородов, топлива для реактивных двигателей и их заменителей без предварительной смеси. Proc Combust Inst 31 (1): 1205–1213

    Google ученый

  • 21.

    Накакита К., Акихама К., Вайсман В. и др. (2005) Влияние молекулярной структуры углеводородов в дизельном топливе на образование сажи в цилиндрах и выбросы выхлопных газов. Int J Engine Res 6 (3): 187–205

    Google ученый

  • 22.

    Zhang C, Hui X, Lin YZ et al (2016) Последние достижения в исследованиях сжигания альтернативного реактивного топлива: прогресс, проблемы и возможности. Renew Sustain Energy Ред. 54: 120–138

    Google ученый

  • 23.

    Wu ZY, Mao YB, Raza M et al (2019) Суррогатное топливо для керосина RP-3, созданное путем имитации молекулярных структур, функциональных групп, физических и химических свойств. Пламя сгорания 208: 388–401

    Google ученый

  • 24.

    Эдвардс Т. (2002) «Керосин» топливо для авиационно-космических двигателей — состав и свойства. В: Материалы 38-й совместной конференции и выставки по двигательным установкам AIAA / ASME / SAE / ASEE, Индианаполис, Индиана, США

  • 25.

    Зубер К., Бартл П. (1989) Контроль качества авиационного топлива. 1. Автоматическая имитация перегонки и расчет давления паров авиационного топлива JP-4 (AVTAG) с использованием капиллярной газовой хроматографии. Топливо 68 (5): 659–663

    Google ученый

  • 26.

    Burger JL, Bruno TJ (2012) Применение усовершенствованного метода кривой дистилляции к изменчивости реактивного топлива. Energy Fuels 26 (6): 3661–3671

    Google ученый

  • 27.

    Bowden JN, Westbrook SR, LePera ME (1988) Обзор свойств JP-8 и JP-5. Документ DTIC (Промежуточный отчет BFLRF № 253). www.dtic.mil/dtic/tr/fulltext/u2/a207721.pdf. Доступ 24 мая 2018 г.

  • 28.

    Lovestead TM, Bruno TJ (2009) Сравнение топлива для гиперзвуковых транспортных средств JP-7 с ракетным топливом RP-1 и RP-2 с помощью метода усовершенствованной кривой дистилляции.Energy Fuels 23 (7): 3637–3644

    Google ученый

  • 29.

    Outcalt S, Laesecke A, Freund MB (2009) Измерения плотности и скорости звука авиационного турбинного топлива Jet A и S-8. Energy Fuels 23 (3): 1626–1633

    Google ученый

  • 30.

    Lei Z, Lu CB, An GJ et al (2014) Сравнительное исследование характеристик горения и взрыва реактивного топлива с высокой температурой вспышки. Процедура Eng 84: 377–383

    Google ученый

  • 31.

    Irvine S, Schoettmer A, Bates R et al (2004) История влияния содержания серы на термическую стабильность RP-1 в условиях нагрева. 40-я конференция и выставка по совместным двигательным установкам AIAA / ASME / SAE / ASEE, Форт-Лодердейл, Флорида, США: 3879

  • 32.

    Zhang XW, Pan L, Wang L et al (2018) Обзор синтеза и свойств высоких энергий жидкие топлива плотности: углеводороды, наножидкости и высокоэнергетические ионные жидкости. Chem Eng Sci 180: 95–125

    Google ученый

  • 33.

    Chung HS, Chen CSH, Kremer RA et al (1999) Последние разработки в области жидких углеводородных топлив с высокой плотностью энергии. Energy Fuels 13 (3): 641–649

    Google ученый

  • 34.

    Burdette GW, Lander HR, McCoy JR (1978) Высокоэнергетическое топливо для крылатых ракет. J Energy 2 (5): 289–292

    Google ученый

  • 35.

    Pan L, Xie JJ, Nie GK et al (2020) Цеолитный каталитический синтез высокоэффективного спиротоплива для реактивных двигателей с помощью однореакторной реакции Манниха – Дильса – Альдера.Айше J 66 (1): e16789. https://doi.org/10.1002/aic.16789

    Статья Google ученый

  • 36.

    Xie JJ, Zhang XW, Pan L et al (2017) Возобновляемые спиотопливо высокой плотности из циклических кетонов, полученных из лигноцеллюлозы. Chem Commun 53 (74): 10303–10305

    Google ученый

  • 37.

    von R Schleyer P, (1957) Простое получение адамантана. J Am Chem Soc 79 (12): 3292

    Google ученый

  • 38.

    Fort RC, Schleyer PR (1964) Адамантан: последствия алмазоидной структуры. Chem Rev 64 (3): 277–300

    Google ученый

  • 39.

    Schwertfeger H, Fokin A, Schreiner P (2008) Алмазы — лучший друг химика: химия алмазоидов помимо адамантана. Angew Chem Int Ed 47 (6): 1022–1036

    Google ученый

  • 40.

    Маршан А.П. (2003) ХИМИЯ: алмазоидные углеводороды — копаются в дарах природы.Наука 299 (5603): 52–53

    Google ученый

  • 41.

    Dahl JE (2003) Выделение и структура высших алмазоидов, молекул алмаза нанометрового размера. Наука 299 (5603): 96–99

    Google ученый

  • 42.

    Брен В.А., Дубоносов А.Д., Минкин В.И. и др. (1991) Норборнадиен – квадрициклан: эффективная молекулярная система для хранения солнечной энергии. Russ Chem Rev 60 (5): 451–469

    Google ученый

  • 43.

    Бах Р. Д., Шильке И. Л., Шлегель Х. Б. (1996) Энергетика валентной изомеризации в системе норборнадиен – квадрициклан. J Org Chem 61 (14): 4845–4847

    Google ученый

  • 44.

    Дубоносов А.Д., Брен В.А., Черноиванов В.А. (2002) Норборнадиен – квадрициклан как абиотическая система хранения солнечной энергии. Russ Chem Rev 71 (11): 917–927

    Google ученый

  • 45.

    Pan L, Feng R, Peng H et al (2014) Деформированный углеводород, получаемый из солнечной энергии, в качестве энергетического гиперголического топлива. RSC Adv 4 (92): 50998–51001

    Google ученый

  • 46.

    Simmons HE, Smith RD (1958) Новый синтез циклопропанов из олефинов. J Am Chem Soc 80 (19): 5323–5324

    Google ученый

  • 47.

    Simmons HE, Smith RD (1959) Новый синтез циклопропанов 1.J Am Chem Soc 81 (16): 4256–4264

    Google ученый

  • 48.

    Oh CH, Park DI, Ryu JH et al (2007) Синтез и характеристика углеводородов, конденсированных с циклопропаном, как новых высокоэнергетических материалов. Bull Korean Chem Soc 28 (2): 322–324

    Google ученый

  • 49.

    Shelley MD, El-Halwagi MM (2000) Безкомпонентный дизайн систем восстановления и распределения: подход к кластеризации, основанный на функциональности.Comput Chem Eng 24 (9–10): 2081–2091

    Google ученый

  • 50.

    Cookson DJ, Lloyd CP, Smith BE (1987) Исследование химической основы технических характеристик керосина (реактивного топлива). Энергетическое топливо 1 (5): 438–447

    Google ученый

  • 51.

    Cookson DJ, Lloyd CP, Smith BE (1988) Исследование химической основы свойств дизельного топлива. Энергетическое топливо 2 (6): 854–860

    Google ученый

  • 52.

    Cookson DJ, Smith BE (1990) Расчет свойств реактивного и дизельного топлива с использованием спектроскопии ЯМР углерода-13. Энергетическое топливо 4 (2): 152–156

    Google ученый

  • 53.

    Куксон Д.Д., Илиопулос П., Смит Б.Е. (1995) Соотношения состав-свойство для реактивного и дизельного топлива с переменным интервалом кипения. Топливо 74 (1): 70–78

    Google ученый

  • 54.

    Лю Г.З., Ван Л., Ку Х.Дж. и др. (2007) Подходы с использованием искусственных нейронных сетей для определения взаимосвязи состава и свойств реактивных топлив на основе ГХ – МС.Топливо 86 (16): 2551–2559

    Google ученый

  • 55.

    Shi XP, Li HJ, Song ZY et al (2017) Количественное соотношение состава и свойств авиационного углеводородного топлива на основе комплексной двухмерной газовой хроматографии с масс-спектрометрией и пламенно-ионизационным детектором. Топливо 200: 395–406

    Google ученый

  • 56.

    Моррис Р. Э., Хаммонд М. Х., Крамер Дж. А. и др. (2009) Быстрый надзор за качеством топлива посредством хемометрического моделирования спектров в ближней инфракрасной области.Энергетическое топливо 23 (3): 1610–1618

    Google ученый

  • 57.

    Крамер Дж. А., Моррис Р. Е., Роуз-Перссон С. Л. (2010) Использование генетических алгоритмов для улучшения свойств топлива методом частичных наименьших квадратов и моделирования синтетического топлива на основе спектров в ближней инфракрасной области. Energy Fuels 24 (10): 5560–5572

    Google ученый

  • 58.

    Scheuermann SS, Forster S, Eibl S (2017) Углубленная интерпретация средних инфракрасных спектров различных синтетических топлив для хемометрического прогнозирования свойств авиационных топливных смесей.Energy Fuels 31 (3): 2934–2943

    Google ученый

  • 59.

    Гюлюм М., Билгин А. (2015) Изменения плотности, температуры вспышки и теплотворной способности смесей биодизельного топлива и дизельного топлива кукурузного масла. Fuel Process Technol 134: 456–464

    Google ученый

  • 60.

    Yue L, Li GQ, He GJ et al (2016) Влияние соотношения водорода и углерода (H / C) на фундаментальные свойства и характеристики сверхкритического крекинга углеводородного топлива.Chem Eng J 283: 1216–1223

    Google ученый

  • 61.

    Chen XY, Gao JJ, Lu YZ et al (2015) Десульфуризация тяжелой крекинг-нефти ацилированием как дополнительный путь повышения качества нефти. Fuel Process Technol 130: 7–11

    Google ученый

  • 62.

    Annamalai K, Sweeten JM, Ramalingam SC (1987) Технические примечания: оценка общей теплотворной способности топлива из биомассы. Trans ASAE 30 (4): 1205–1208

    Google ученый

  • 63.

    Albahri TA (2013) Метод прогнозирования стандартной полезной теплоты сгорания чистых углеводородов на основе их молекулярной структуры. Energy Convers Manag 76: 1143–1149

    Google ученый

  • 64.

    Blakey S, Wilson CW, Farmery M et al (2011) Влияние топлива на дальность полета в зависимости от полезной нагрузки для современных реактивных самолетов. Aeronaut J 115 (1172): 627–634

    Google ученый

  • 65.

    Chuck CJ, Donnelly J (2014) Совместимость потенциальных биотоплив с авиационным керосином Jet A-1.Appl Energy 118: 83–91

    Google ученый

  • 66.

    Rothberg S, Jessup RS (1951) Чистая теплота сгорания авиационного топлива AN-F-58. Ind Eng Chem 43 (4): 981–985

    Google ученый

  • 67.

    Антуан А.С. (1980) Использование корреляций на основе нефти и методов оценки синтетического топлива. Технический меморандум НАСА 81533. https://ntrs.nasa.gov/citations/ 19800019008. По состоянию на 1 июня 1980 г.

  • 68.

    Солаш Дж, Хазлетт Р., Холл Дж и др. (1978) Связь между свойствами топлива и химическим составом. 1. Реактивное топливо из угля, горючего сланца и битуминозных песков. Топливо 57 (9): 521–528

    Google ученый

  • 69.

    Nie GK, Zhang XW, Pan L et al (2017) Гидрированная внутримолекулярная циклизация производных дифенилметана для синтеза биотоплива высокой плотности. Chem Eng Sci 173: 91–97

    Google ученый

  • 70.

    Савоськин М.В., Капкан Л.М., Вайман Г.Е. и др. (2007) Новые подходы к разработке высокоэффективных углеводородных топлив. Russ J Appl Chem 80 (1): 31–37

    Google ученый

  • 71.

    ASTM D3338 / D3338M-20 (2020) Стандартный метод испытаний для оценки чистой теплоты сгорания авиационного топлива. ASTM International, Пенсильвания. https://doi.org/10.1520/d3338

    Статья Google ученый

  • 72.

    ASTM D4529–17 (2017) Стандартный метод испытаний для оценки чистой теплоты сгорания авиационного топлива. ASTM International, Пенсильвания

    Google ученый

  • 73.

    Fodor GE, Kohl KB (1993) Анализ среднедистиллятных топлив с помощью среднечастотной инфракрасной спектроскопии. Энергетическое топливо 7 (5): 598–601

    Google ученый

  • 74.

    Xie JJ, Zhang XW, Liu YK et al (2019) Синтез жидкого топлива высокой плотности с помощью реакции Дильса-Альдера дициклопентадиена и 2-метилфурана, производного от лигноцеллюлозы.Catal Today 319: 139–144

    Google ученый

  • 75.

    Ван Л., Чжан XW, Цзоу Дж.Дж. и др. (2009) Кислотно-катализируемая изомеризация тетрагидротрициклопентадиена: синтез жидкого топлива с высокой плотностью энергии. Energy Fuels 23 (5): 2383–2388

    Google ученый

  • 76.

    Lamprecht D (2007) Топливо Фишера-Тропша для использования военными США в качестве топлива будущего для боевых действий. Energy Fuels 21 (3): 1448–1453

    Google ученый

  • 77.

    Knothe G, Steidley KR (2005) Кинематическая вязкость компонентов биодизельного топлива и родственных соединений. Влияние структуры компаунда и сравнение с компонентами нефтедизельного топлива. Топливо 84 (9): 1059–1065

    Google ученый

  • 78.

    Балстер Л.М., Корпоран Э., ДеВитт М.Дж. и др. (2008) Разработка усовершенствованного, термически стабильного реактивного топлива на основе угля. Fuel Process Technol 89 (4): 364–378

    Google ученый

  • 79.

    Cai GQ, Liu ZF, Zhang LZ et al (2018) Количественная модель взаимосвязи структуры и свойств для прогнозирования вязкости углеводородной жидкости. Energy Fuels 32 (3): 3290–3298

    Google ученый

  • 80.

    Jeihouni Y, Pischinger S, Ruhkamp L et al (2011) Взаимосвязь между свойствами топлива и анализом чувствительности неароматического и ароматического топлива, используемого в одноцилиндровом дизельном двигателе большой мощности. Технический документ SAE: 2011-01-0333, Warrendale, PA, USA

  • 81.

    Диксон Дж. А., Кларк С. Г. II (1959) Физические свойства высокомолекулярных алкилбензолов и алкилциклогексанов. J Chem Eng Data 4 (1): 94–96

    Google ученый

  • 82.

    Grunberg L, Nissan AH (1949) Закон о вязкости смеси. Nature 164 (4175): 799–800

    Google ученый

  • 83.

    Аллен КАВ, Уоттс К.С., Акман Р.Г. и др. (1999) Прогнозирование вязкости биодизельного топлива по составу сложного эфира жирных кислот.Топливо 78 (11): 1319–1326

    Google ученый

  • 84.

    Yuan W, Hansen AC, Zhang Q (2009) Прогнозирование вязкости биодизельного топлива в зависимости от температуры. Топливо 88 (6): 1120–1126

    Google ученый

  • 85.

    ASTM D2386-19 (2019) Стандартный метод определения точки замерзания авиационного топлива. ASTM International, Пенсильвания

    Google ученый

  • 86.

    Аффенс В.А., Холл Дж. М., Холт С. и др. (1984) Влияние состава на точки замерзания модельных углеводородных топлив. Топливо 63 (4): 543–547

    Google ученый

  • 87.

    Duong LH, Fujita O, Reksowardojo IK et al (2016) Экспериментальное исследование влияния циклопарафинов и ароматических соединений на склонность к образованию сажи и температуру замерзания биокеросина, полученного из мыла, и нормальных парафинов. Топливо 185: 855–862

    Google ученый

  • 88.

    Coetzer RLJ, Joubert TS, Viljoen CL et al (2018) Модели поверхности отклика для свойств синтетического реактивного топлива. Appl Petrochem Res 8 (1): 39–53

    Google ученый

  • 89.

    Vozka P, Šimáček P, Kilaz G (2018) Влияние HEFA-сырья на состав и свойства топлива в смесях со струей A. Energy Fuels 32 (11): 11595–11606

    Google ученый

  • 90.

    Robota HJ, Alger JC, Shafer L (2013) Преобразование триглицеридов водорослей в фракции дизельного топлива и реактивного топлива HEFA.Энергетическое топливо 27 (2): 985–996

    Google ученый

  • 91.

    Корпоран Э., Эдвардс Т., Шафер Л. и др. (2011) Исследования химической, термической стабильности, набухания уплотнения и выбросов альтернативных видов топлива для реактивных двигателей. Energy Fuels 25 (3): 955–966

    Google ученый

  • 92.

    Han PJ, Nie GK, Xie JJ et al (2017) Синтез биотоплива высокой плотности с превосходными низкотемпературными свойствами из сырья, полученного из лигноцеллюлозы.Fuel Process Technol 163: 45–50

    Google ученый

  • 93.

    Nie GK, Zhang XW, Pan L et al (2018) Производство разветвленных декалинов в качестве высокоплотного реактивного топлива из моноциклических алканов и спиртов в одной емкости. Chem Eng Sci 180: 64–69

    Google ученый

  • 94.

    Hong TD, Soerawidjaja TH, Reksowardojo IK et al (2013) Исследование разработки авиационного биотоплива для тропиков: производственный процесс: экспериментальная и теоретическая оценка их смесей с ископаемым керосином.Chem Eng Process: Process Intensif 74: 124–130

    Google ученый

  • 95.

    АльМулла Х.А., Альбахри Т.А. (2017) Прогнозирование свойств нефтяных смесей. Petrol Sci Technol 35 (8): 775–782

    Google ученый

  • 96.

    Aleme HG, Barbeira PJS (2012) Определение температуры вспышки и цетанового индекса в дизельном топливе с использованием кривых дистилляции и многомерной калибровки. Топливо 102: 129–134

    Google ученый

  • 97.

    Phoon LY, Mustaffa AA, Hashim H et al (2014) Обзор моделей прогнозирования температуры вспышки для легковоспламеняющихся жидких смесей. Ind Eng Chem Res 53 (32): 12553–12565

    Google ученый

  • 98.

    Poor HM, Sadrameli SM (2017) Расчет и прогноз температуры вспышки бинарной смеси с использованием корреляционных и прогнозных моделей локального состава. Равновесие жидкой фазы 440: 95–102

    Google ученый

  • 99.

    Affens WA, McLaren GW (1972) Воспламеняемость углеводородных растворов в воздухе. J Chem Eng Data 17 (4): 482–488

    Google ученый

  • 100.

    Shepherd JE, Nuyt CD, Lee JJ et al (2000) Температура вспышки и химический состав авиационного керосина (Jet A). Отчет лаборатории динамики взрыва FM99-4, Калифорния, США. https://authors.library.caltech.edu/25832/. По состоянию на 26 мая 2000 г.

  • 101.

    Салдана Д.А., Старк Л., Мугин П. и др. (2013) Прогнозирование точек вспышки топливных смесей с использованием машинного обучения и нового уравнения.Energy Fuels 27 (7): 3811–3820

    Google ученый

  • 102.

    Ding C, He YP, Yin JS et al (2015) Исследование зависимости температуры кипения, температуры вспышки и нижнего предела воспламеняемости от давления при низком давлении окружающей среды. Ind Eng Chem Res 54 (6): 1899–1907

    Google ученый

  • 103.

    Альбахри Т.А. (2003) Характеристики воспламеняемости чистых углеводородов. Chem Eng Sci 58 (16): 3629–3641

    Google ученый

  • 104.

    Катрицки А.Р., Петрухин Р., Джейн Р. и др. (2001) QSPR-анализ точек вспышки. J Chem Inf Comput Sci 41 (6): 1521–1530

    Google ученый

  • 105.

    Wickey RO, Chittenden DH (1963) Температуры вспышки смесей коррелированы. Hydrocarb Process 42 (6): 157–158

    Google ученый

  • 106.

    Видал М., Роджерс В.Дж., Холсте Дж.К. и др. (2004) Обзор методов оценки точек вспышки и пределов воспламеняемости.Proc Saf Prog 23 (1): 47–55

    Google ученый

  • 107.

    Liu XS, Liu ZY (2010) Прогресс исследований в области прогнозирования температуры вспышки. J Chem Eng Data 55 (9): 2943–2950

    Google ученый

  • 108.

    Song CS, Eser S, Schobert HH и др. (1993) Исследования пиролитического разложения угольного и нефтяного авиационного топлива для реактивных двигателей. Energy Fuels 7 (2): 234–243

    Google ученый

  • 109.

    Бен Амара А., Кауби С., Старк Л. (2016) На пути к оптимальному составу альтернативных топлив для реактивных двигателей: повышенная окислительная и термическая стабильность за счет добавления циклических молекул. Топливо 173: 98–105

    Google ученый

  • 110.

    ДеВитт М.Дж., Вест З., Забарник С. и др. (2014) Влияние ароматических углеводородов на термоокислительную стабильность синтетического парафинового керосина. Energy Fuels 28 (6): 3696–3703

    Google ученый

  • 111.

    van der Westhuizen R, Ajam M, de Coning P et al (2011) Комплексная двумерная газовая хроматография для анализа синтетического и неочищенного реактивного топлива. J Chromatogr A 1218 (28): 4478–4486

    Google ученый

  • 112.

    Адамс Р.К., Забарник С., Вест З.Дж. и др. (2013) Химический анализ полярных гетероатомных частиц реактивного топлива с помощью высокоэффективной жидкостной хроматографии с ионизацией электрораспылением и масс-спектрометрическим детектированием.Топлива энергии 27 (5): 2390-2398

    Google ученый

  • 113. бобер В, Гао л, Берджесс-Клиффорд С и др (2005) О механизмах образования термических окислительных отложений в реактивных топливах. Унифицированы механизмы возможные как для хранения и формирования термоокислительного депозита для средних дистиллятов топлива? Топлива энергии 19 (4): 1574-1579

    Google ученый

  • 114. Klettlinger Дж, Рич R, йены С и др (2011) Тепловые испытания устойчивость Фишера-Тропша топлива и различных смесей с Jet A, а также ароматические смеси добавок.В: Proceedings of the IEEE 2011 Energy Tech, 25–26 мая 2011 г. Кливленд, Огайо

  • 115.

    Pullen J, Saeed K (2012) Обзор устойчивости биодизеля к окислению. Renew Sustain Energy Ред. 16 (8): 5924–5950

    Google ученый

  • 116.

    Berkhous SK (2007) Термоокислительная стабильность реактивного топлива JP-900 на угольной основе: влияние на отдельные физические свойства. Государственный университет Пенсильвании, Пенсильвания,

    Google ученый

  • 117.

    Knothe G (2007) Некоторые аспекты устойчивости биодизеля к окислению. Fuel Process Technol 88 (7): 669–677

    Google ученый

  • 118.

    Chatelain K, Nicolle A, Ben Amara A et al (2016) Широкое экспериментальное и кинетическое моделирование влияния длины цепи на автоокисление н-алканов. Энергетическое топливо. https://doi.org/10.1021/acs.energyfuels.5b02470

    Статья Google ученый

  • 119.

    Chatelain K, Nicolle A, Ben Amara A et al (2018) Взаимосвязь между структурой и реакционной способностью в стабильности топлива: экспериментальное и кинетическое моделирование автоокисления изопарафина. Energy Fuels 32 (9): 9415–9426

    Google ученый

  • 120.

    Ларсен Р.Г., Торп Р.Е., Армфилд Ф.А. (1942) Характеристики окисления чистых углеводородов. Ind Eng Chem 34 (2): 183–193

    Google ученый

  • 121.

    Rawson PM, Stansfield CA, Webster RL et al (2015) Окислительная стабильность синтетического топлива и топливных смесей с моноароматическими компонентами смеси. Топливо 161: 97–104

    Google ученый

  • Хранение водорода | Министерство энергетики

    Хранение водорода высокой плотности является проблемой для стационарных и мобильных приложений и остается серьезной проблемой для транспортных приложений.Доступные в настоящее время варианты хранения обычно требуют систем большого объема, в которых водород хранится в газообразной форме. Это не проблема для стационарных приложений, где площадь основания резервуаров для сжатого газа может быть менее критичной.

    Однако транспортным средствам, работающим на топливных элементах, требуется достаточно водорода, чтобы обеспечить дальность движения более 300 миль с возможностью быстрой и простой дозаправки автомобиля. В то время как на рынке появилось несколько легких электромобилей на водородных топливных элементах (FCEV), которые способны работать в этом диапазоне, в этих транспортных средствах будет использоваться бортовое хранилище сжатого газа с использованием композитных сосудов большого объема под высоким давлением.Требуемые большие объемы хранения могут иметь меньшее влияние для более крупных транспортных средств, но обеспечение достаточного хранения водорода на всех платформах малой грузоподъемности остается проблемой. Важность цели по дальности 300 миль можно оценить, посмотрев на диаграмму распределения продаж по дальности на этой странице, которая показывает, что большинство проданных сегодня автомобилей способны превысить этот минимум.

    По массе водород почти в три раза превышает энергоемкость бензина — 120 МДж / кг для водорода по сравнению с 44 МДж / кг для бензина.Однако по объему ситуация обратная; жидкий водород имеет плотность 8 МДж / л, тогда как бензин имеет плотность 32 МДж / л, как показано на рисунке, на котором сравниваются плотности энергии топлива на основе более низкой теплотворной способности. Емкости для хранения водорода на борту 5–13 кг потребуются для обеспечения запаса хода для всего диапазона платформ легковых автомобилей.

    Чтобы преодолеть эти проблемы, HFTO следует двумя стратегическими путями, нацеленными как на краткосрочные, так и на долгосрочные решения.В ближайшем будущем основное внимание будет уделяться хранению сжатого газа с использованием современных сосудов высокого давления из армированных волокном композитов, способных достигать давления 700 бар, с упором на снижение стоимости системы. Долгосрочный путь фокусируется как на (1) холодном, так и на криокомпрессированном хранении водорода, где повышенная плотность водорода и изолированные сосуды под давлением могут позволить достичь целей Министерства энергетики, и (2) технологии хранения водорода на основе материалов, включая сорбенты, химические вещества. материалы для хранения водорода и гидриды металлов, обладающие свойствами, способными удовлетворить цели Министерства энергетики по хранению водорода.

    % PDF-1.2 % 14825 0 объект > эндобдж xref 14825 244 0000000016 00000 н. 0000005260 00000 п. 0000005366 00000 н. 0000005510 00000 н. 0000006436 00000 н. 0000006654 00000 н. 0000007683 00000 н. 0000008306 00000 н. 0000008329 00000 н. 0000008454 00000 п. 0000008477 00000 н. 0000008604 00000 н. 0000008627 00000 н. 0000008756 00000 н. 0000008779 00000 н. 0000008908 00000 н. 0000008931 00000 н. 0000009057 00000 н. 0000009080 00000 н. 0000009209 00000 н. 0000009232 00000 н. 0000009359 00000 н. 0000009382 00000 п. 0000009420 00000 н. 0000009550 00000 н. 0000009573 00000 п. 0000009702 00000 н. 0000009725 00000 н. 0000009850 00000 н. 0000009873 00000 н. 0000010002 00000 п. 0000010025 00000 п. 0000010154 00000 п. 0000010177 00000 п. 0000010304 00000 п. 0000010327 00000 п. 0000010456 00000 п. 0000010479 00000 п. 0000010606 00000 п. 0000010629 00000 п. 0000010758 00000 п. 0000010781 00000 п. 0000010907 00000 п. 0000010930 00000 п. 0000011060 00000 п. 0000011083 00000 п. 0000011213 00000 п. 0000011236 00000 п. 0000011362 00000 п. 0000011385 00000 п. 0000011512 00000 п. 0000011535 00000 п. 0000011664 00000 п. 0000011687 00000 п. 0000011816 00000 п. 0000011839 00000 п. 0000011968 00000 п. 0000011991 00000 п. 0000012118 00000 п. 0000012141 00000 п. 0000012268 00000 п. 0000012291 00000 п. 0000012417 00000 п. 0000012440 00000 п. 0000012569 00000 п. 0000012592 00000 п. 0000012722 00000 п. 0000012745 00000 п. 0000012872 00000 п. 0000012895 00000 п. 0000013024 00000 п. 0000013047 00000 п. 0000013174 00000 п. 0000013197 00000 п. 0000013326 00000 п. 0000013349 00000 п. 0000013479 00000 п. 0000013502 00000 п. 0000013627 00000 п. 0000013650 00000 п. 0000013779 00000 п. 0000013802 00000 п. 0000013929 00000 п. 0000013952 00000 п. 0000014082 00000 п. 0000014105 00000 п. 0000014234 00000 п. 0000014257 00000 п. 0000014384 00000 п. 0000014407 00000 п. 0000014536 00000 п. 0000014559 00000 п. 0000014685 00000 п. 0000014708 00000 п. 0000014838 00000 п. 0000014861 00000 п. 0000014991 00000 п. 0000015014 00000 п. 0000015141 00000 п. 0000015164 00000 п. 0000015294 00000 п. 0000015317 00000 п. 0000015444 00000 п. 0000015467 00000 п. 0000015598 00000 п. 0000015621 00000 п. 0000015751 00000 п. 0000015774 00000 п. 0000015904 00000 п. 0000015927 00000 н. 0000016054 00000 п. 0000016077 00000 п. 0000016204 00000 п. 0000016227 00000 п. 0000016356 00000 п. 0000016379 00000 п. 0000016508 00000 п. 0000016531 00000 п. 0000016656 00000 п. 0000016679 00000 п. 0000016806 00000 п. 0000016829 00000 п. 0000016956 00000 п. 0000016979 00000 п. 0000017106 00000 п. 0000017128 00000 п. 0000017216 00000 п. 0000017240 00000 п. 0000017708 00000 п. 0000017732 00000 п. 0000018104 00000 п. 0000018127 00000 п. 0000018469 00000 п. 0000018493 00000 п. 0000019046 00000 п. 0000019070 00000 п. 0000019706 00000 п. 0000019729 00000 п. 0000020055 00000 п. 0000020079 00000 п. 0000020770 00000 п. 0000020795 00000 п. 0000022309 00000 п. 0000022334 00000 п. 0000024445 00000 п. 0000024470 00000 п. 0000026223 00000 п. 0000026248 00000 п. 0000027700 00000 н. 0000027725 00000 п. 0000029480 00000 п. 0000029505 00000 п. 0000031217 00000 п. 0000031242 00000 п. 0000032922 00000 н. 0000032947 00000 п. 0000034756 00000 п. 0000034781 00000 п. 0000036406 00000 п. 0000036431 00000 н. 0000038614 00000 п. 0000038639 00000 п. 0000040177 00000 п. 0000040201 00000 п. 0000041305 00000 п. 0000041330 00000 н. 0000043261 00000 п. 0000043286 00000 п. 0000044700 00000 п. 0000044723 00000 п. 0000045058 00000 п. 0000045081 00000 п. 0000045407 00000 п. 0000045430 00000 п. 0000045763 00000 п. 0000045786 00000 п. 0000046115 00000 п. 0000046138 00000 п. 0000046452 00000 п. 0000046476 00000 п. 0000046833 00000 п. 0000046857 00000 п. 0000047222 00000 п. 0000047245 00000 п. 0000047581 00000 п. 0000047605 00000 п. 0000047965 00000 п. 0000047989 00000 п. 0000048344 00000 п. 0000048368 00000 н. 0000048808 00000 п. 0000048831 00000 н. 0000049180 00000 п. 0000049203 00000 п. 0000049533 00000 п. 0000049556 00000 п. 0000049887 00000 п. 0000049911 00000 н. 0000050270 00000 п. 0000050293 00000 п. 0000050625 00000 п. 0000050648 00000 п. 0000050976 00000 п. 0000050999 00000 н. 0000051321 00000 п. 0000051345 00000 п. 0000051712 00000 п. 0000051736 00000 п. 0000052153 00000 п. 0000052177 00000 п. 0000052558 00000 п. 0000052582 00000 п. 0000052940 00000 п. 0000052964 00000 п. 0000053351 00000 п. 0000053375 00000 п. 0000053758 00000 п. 0000053782 00000 п. 0000054146 00000 п. 0000054170 00000 п. 0000054541 00000 п. 0000054564 00000 п. 0000054918 00000 п. 0000054942 00000 п. 0000055304 00000 п. 0000055327 00000 п. 0000055681 00000 п. 0000055705 00000 п. 0000056067 00000 п. 0000056090 00000 п. 0000056441 00000 п. 0000056465 00000 п. 0000056821 00000 п. 0000056845 00000 п. 0000057276 00000 п. 0000057300 00000 п. 0000057766 00000 п. 0000057790 00000 н. 0000058213 00000 п. 0000058237 00000 п. 0000058651 00000 п. 0000058674 00000 п. 0000005578 00000 н. 0000006412 00000 н. трейлер ] >> startxref 0 %% EOF 14826 0 объект > эндобдж 14827 0 объект `Dz — # _ m_} g) / U (_yJ {qɟpQbO [) / P 65524 >> эндобдж 14828 0 объект > эндобдж 15067 0 объект > транслировать _t) J # riďq + P -;> T

    Бензин утром густее?

    Это правда, что бензин более густой, когда он холодный, а это означает, что обычно он наиболее густой в ранние утренние часы, когда на улице обычно холоднее.Таким образом, за теорией (или городской легендой, если хотите) есть веские доводы о том, что заправлять машину утром на заправке имеет наибольший финансовый смысл. Однако, к сожалению, в действительности все обстоит иначе.

    Во-первых, если предположить, что это имело значение при покупке бензина, какая разница? Что ж, бензин в США продается галлонами. (Даже в других частях мира он продается в зависимости от объема, хотя измерения отличаются, поэтому применяются те же принципы.) Однако плотность бензина меняется в зависимости от его температуры. Более холодный бензин более плотный, чем более теплый бензин, поэтому можно взглянуть на это с другой стороны: холодный галлон газа содержит больше энергии, чем теплый галлон газа, даже если они могут стоить столько же. Вот почему эта теория нравится тем, кто заботится о своем бюджете.

    Несмотря на то, что наука достоверна, реальное изменение плотности бензина настолько мало, что нецелесообразно менять графики работы только для того, чтобы получить супер-топливо рано утром.Во-первых, на большинстве заправочных станций топливо хранится под землей в хорошо изолированных резервуарах. Согласно исследованию Consumer Reports, небольшое количество газа, которое находится над землей в трубопроводах, может нагреваться, если находится там достаточно долго. Но если в напряженный день газ идет ровно, это не имеет значения. И даже если между покупателями наступит перерыв, эти несколько чуть более теплых галлонов не повлияют на стоимость всего резервуара.

    Вышеупомянутое расследование Consumer Reports также показало, что бензин, температура которого повышается с 60 до 75 градусов по Фаренгейту, увеличивается в объеме только на 1 процент [источник: Hard].Когда цены на газ достаточно низкие, это не сильно повлияет на цену за галлон, вероятно, всего несколько центов, усредненных за полную заправку. Таким образом, тот, кто ехал с дороги, чтобы заправиться ранним утром, вероятно, сгорел бы, отклонившись от курса, больше, чем они могли бы сэкономить. Несмотря на то, что бензин должен быть наиболее плотным утром (или когда температура воздуха самая низкая), существует несколько других факторов, которые мешают этой стратегии заправки с экономией средств.

    Добавить комментарий

    Ваш адрес email не будет опубликован.